Пролет

балки

Коэффициент

При вычислении Mmax

При вычислении Qmax

С

6

м

1,03

1,02

12 м

1,05

1,04

2.3. Подбор поперечного сечения подкрановой балки

балки

tcm

Подбор сечен я начинается с определения высоты подкрановой

з услов я прочности (оптимальная высота) и условия жестко-

Опт мальная высота алки из условия прочности, см:

б

,

h

к

W тр

,

х

опт

М н мальная высота алки из условия жесткости, см:

А

h

5

Rylбn0

min

24

E fср

где к – коэффициент для сварной балки, к = 1,2 [4, п. 2.5]; Wхтр – тре-

буемый момент сопротивления, см3:

W тр

M в

;

max

х

Ry c

tст – толщина стенки по эмпирической формуле, мм:

0

( 7 3h

)

И

t

cт

Дб ,

1) Aвп 0,55Aст

5) внп 0,9ввп;

Aнп 0,45Aст

;

2) tn

14...40 мм;

6) tст tп 3tст;

С

в

вп 0,5

E

3) ввп

180 мм

;

7)

,

tn

Rу

1

1

[1, табл. 30].

ив ( ... )h ;

4) вн

3

5

ст

б

2.4. Под ор поперечного сечения тормозной балки

Тормозная балка состоит из горизонтального листа рифленой

прокатной стали толщиной 6 мм, швеллера № 14 или № 16 и верхнего

А

поясного листа подкрановой балки (рис. 4). Ширина горизонтального

листа тормозной балки ориентировочно должна быть равна:

bгл ≤ m 0,5bвп – 60 + 30,

Д

где 60 мм – необходимый зазор между стеновыми панелями и тор-

мозной балкой;

30 мм –

величина нахлеста горизонтального листа на

С

yцтб

( ввп внп

)tn ( hст tn

)

.

2 в

в

t

h

t

вп

нп

п

ст ст

Положение вертикальной оси тормозной балки:

хцттб

вглtгл 0,5(вгл ввп ) 3см Аш (вгл

0,5ввп 1,5см) ,

сечения

Аш вглtгл ввпtn

где Аш – площадь

2

швеллера, см , по ГОСТ 8240-93.

По полученным значениям в соответствии с рис. 4 определяются

расстоян

я:

ха; хd; уа; ус; хгл .

Момент

нерц

подкрановой балки относительно оси хб :

А

I в t ( y

t

)

2

в t ( y

t

)

2

t

h3

t h у

2

n

n

ст ст

cт ст цтб .

хб

бвп n a нп n c

12

2

2

Момент инерции тормозной балки относительно оси утб :

I

утб

I

yш

A ( x z )2

tглвгл3

t в х2

tnввп3

в t х2

ш

d

0

12

гл

гл

гл

12

вп n цттб ,

где Iуш – момент инерции швеллера, см4, по ГОСТ 8240-93.

Моменты сопротивления для точек а, с, d.

Ixб

И

W

утб

ДW

утб

хa

уа

;

Wya

ха

;

xc

ус

;

Wyd

xd

.

Статический момент полусечения относительно оси Хб:

Sпс

в t

( y 0,5t

п

) 0,5( у t

п

)2 t

ст

.

хб

вп п

а

а

М

в

M г

а

max

max

Ry c ;

Wxa

Wya

c

М в

Ry c ;

max

Wxc

прочности2.6.2. Проверка

по касательным напряжениям

С

d

M maxг

Ry c .

Wуd

Запас

не должен превышать 5 % для точек а и с, для

хбст

точки d запас прочности не ограничен.

А

max

Q

S пс

max

Rs c ,

I t

где Rs – расчетное сопротивление стали сдвигу [1, табл. 1*]; с – ко-

Д

loc

Fк f

Ry c [1, п. 5.13] ,

tстlloc

где Fk – расчетное давление одного колеса крана; γf = 1,1 – коэффици-

ент перераспределения давления; lloc – условная длина участка рас-

С

пределения давления колес крана:

l

с

3

I

np

/ t

cт ,

loc

где с – коэфф ц ент, учитывающий степень податливости сопряже-

сдвигающие

с = 3,25; Iпр – сумма момен-

ния пояса

стенки, для сварных балок,

тов инерц

верхнего пояса и кранового рельса относительно собст-

венных осей.

2.6.4. Проверка прочности поясных сварных швов

Макс мальные

напряжения в сварных швах возни-

кают в месте действ я максимальной поперечной силы, т.е. на при-

опорных участках.

Сварные швы, соединяющие верхний пояс со стенкой подкрано-

вой балки, при среднем режиме

кранов, как правило, выпол-

работы

няются с полным проваром (на всю толщину стенки) и расчетом не

проверяются.

А

Размер катета нижних поясных швов определяется из условия

их прочности:

Д

Q

S нп

R

max

xб

wf ,

2 f k f Iхб

wf

И

где Rwf – расчетное сопротивление угловых швов срезу по металлу

шва [1, табл. 3, 56]; γwf – коэффициент условий работы сварного шва

принимаются по [1, п. 11.2];

βf

– коэффициент, зависящий от вида

S

нп

в t

t

n

y

хб

нп

n

c

2

.