- •Кострыкин в.А., Шелепов и.Г., Шубенко а.Л.
- •Введение
- •1. Термодинамические основы работы паротурбинных установок
- •1.1 Место паровой турбины в схеме преобразования энергии на электростанциях
- •1.2. Тепловой цикл паротурбинной установки. Учет потерь
- •1.3. Влияние параметров пара на кпд цикла
- •1.4.Комбинированная выработка теплоты электроэнергии. Регенеративный подогрев питательной воды.
- •1.5. Классификация паровых турбин для привода турбогенераторов
- •2. Основы газодинамики сжимаемой жидкости
- •2.1 Уравнения равновесия и движения жидкостей
- •2.2 Течение пара через сопла и каналы. Влияние сил трения
- •2.3 Определение размеров сопл
- •3. Ступень турбины
- •3.1 Преобразование энергии в ступени турбины
- •3.2 Расчет и построение треугольников скоростей. Мощность и работа ступени
- •3.3 Относительный лопаточный кпд ступени
- •3.4 Решетки турбин
- •3.5 Относительный внутренний кпд ступени
- •3.6 Влияние влажности на работу турбинной ступени
- •4. Многоступенчатые турбины
- •4.1 Процесс расширения пара в многоступенчатой турбине
- •4.2 Выбор конструкции проточной части. Предельная мощность однопоточной турбины
- •4.3 Распределение теплоперепадов между ступенями
- •4.4 Осевое усилие на упорный подшипник турбины
- •5. Переменные режимы работы паровых турбин
- •5.1 Влияние изменения расхода пара на распределение давлений и теплоперепадов по ступеням турбины
- •5.2 Работа ступени при нерасчетном режиме
- •5.3 Способы парораспределения и их влияние на тепловой процесс
- •5.4 Изменение нагрузки турбины способом скользящего давления
- •6. Турбины для комбинированной выработки теплоты и электроэнергии
- •6.1 Турбины с противодавлением
- •6.2 Турбины с одним промежуточным регулируемым отбором пара
- •6.3 Турбины с регулируемым отбором пара и противодавлением
- •6.4 Турбины с двумя регулируемыми отборами пара
- •6.5 Многоступенчатый подогрев сетевой воды
- •7. Конденсационные устройства
- •7.1 Назначение и принцип действия
- •7.2 Охлаждение циркуляционной воды
5. Переменные режимы работы паровых турбин
Тепловой расчет, по которому определяют размеры решеток и ступеней турбин, выполняют по экономической мощности Nээк, т. е. мощности, соответствующей наибольшей экономичности турбины. Для турбин, работающих в достаточно широком диапазоне изменения нагрузки, в качестве расчетной принимают мощность, равную 0,8—0,9 номинальной. Мощные турбины, которые предполагается эксплуатировать при полной загрузке в течение продолжительного времени, обычно имеют близкую к номинальной расчетную мощность Турбины для АЭС, как правило, проектируются при условии равенства этих мощностей:
Основным требованием, предъявляемым к ТЭС и ТЭЦ, является высокая надежность, т. е. бесперебойное производство электрической и тепловой энергии в соответствии со спросом потребителей и диспетчерскими графиками нагрузки. Это требование особенно важно потому, что электроэнергия в отличие от продукции других отраслей промышленности не запасается, а потребляется в процессе производства.
При проектировании и изготовлении турбин размеры решеток и ступеней рассчитывают для одного режима. Однако при эксплуатации значительную часть времени турбины работают с изменяющимися расходами пара. Возможны также различные отклонения параметров пара, занос солями проточной части, работа с удаленными лопатками и нарушенной геометрией решеток из-за подгиба кромок лопаток или их эрозионного разрушения. Поэтому необходимо знать, как изменяется при изменении режима экономичность и надежность турбины.
5.1 Влияние изменения расхода пара на распределение давлений и теплоперепадов по ступеням турбины
Потребление электрической и тепловой энергий изменяется во времени: в течение суток, недели, года. Соответственно суточные, недельные и годовые графики электрической нагрузки неравномерны и поэтому паровые турбины работают как с максимально возможными расходами пара (например, в часы утреннего или вечернего максимумов), так и со значительно уменьшенными (например, в часы ночных минимумов нагрузки). Изменение расхода пара вызывает изменение его параметров до и после ступени, которые, в свою очередь, приводят к изменению режима ее работы. При этом изменяются теплоперепады, скорости, степени реактивности и КПД ступеней, а также напряжения в деталях турбин.
Изменение расхода пара через турбину вызывает перераспределение давлений и теплоперепадов в ее ступенях. Так, установлена аналитическая зависимость между расходом пара и давлениями в ступенях турбины, которая в общем виде для скоростей пара ниже критических определяется формулой Г. Флюгеля для группы ступеней:
(5.1)
где Do и D — расходы пара через турбину; T10 и То — абсолютные температуры; р10 и р1 — давления перед соплами первой ступени группы (отсека); р20 и р2 — давления за рабочими лопатками последней ступени этой группы (параметры соответственно берутся при расчетном и переменном режимах).
Т
. (5.2)
Е
(5.3)
(5.4)
или p1=p10*D/D0 .
Уравнение (5.4) показывает, что в конденсационной турбине давление пара перед любой ступенью изменяется прямо пропорционально изменению его расхода. Это же уравнение оказывается справедливым при изменении давлений перед ступенями любой турбины, если последняя ступень рассматриваемого отсека работает в режиме критического истечения пара.
Необходимо отметить, что уравнения (5.2), (5.3) и (5.4) применимы в тех случаях, когда площади всех проходных сечений турбины или группы ступеней неизменны. В большинстве случаев с достаточной степенью приближения для определения зависимости давления пара в промежуточной ступени от расхода можно пользоваться приближенной формулой (5.2). Наибольшая погрешность возникает, если эту формулу применяют для расчета переменного режима единичной ступени.
Перераспределение давлений в ступенях приводит к изменению теплоперепадов в них. Для критических скоростей отношение давления за ступенью к давлению перед ней не зависит от расхода пара. Теплоперепад ступени может изменяться лишь из-за изменения давления р1 и удельного объема v1. Давление p1 перед ступенью при изменении расхода пара можно определить по уравнению (5.2) или (5.4). Затем, учитывая, что давление рII за рассматриваемой ступенью является одновременно и давлением перед следующей ступенью, можно определить его по этим же уравнениям.
Обозначим через q отношение изменившегося расхода D к расчетному D0, т.е , и получим из уравнения (5.2) квадрат отношения давлений в рассматриваемой ступени:
(5.5)
где pI и рII — давления перед ступенью и за ней, р2 — давление за отсеком, в котором расположена рассматриваемая ступень; индексы 0 и 1 соответствуют расчетному и изменившемуся режимам.
Из этой формулы следует, что при малом давлении p21 его влияние на теплоперепад будет сказываться лишь при очень малых расходах пара. В этом случае отношение давлений pII/pI начнет возрастать по мере уменьшения расхода пара, что приведет к сокращению тепловых перепадов в ступени. Чем ближе давления р110 и р10 к давлению отработавшего пара, которое предполагается неизменным, тем сильнее сказывается изменение расхода пара на отношении давлений pII/pI и тем интенсивнее уменьшается теплоперепад ступени при уменьшении расхода пара. Лишь при большом снижении расхода пара теплоперепады начинают существенно изменяться в промежуточных ступенях, а после этого в первых нерегулируемых.
Зависимости теплоперепадов отдельных ступеней от относительных расходов пара показаны на рис.5.1.
К
Рис
5.1 Зависимость теплоперепадов ступеней
от относительных расходов пара