- •7.3 Тепловой расчет конденсатора
- •7.3.1 Поверхность охлаждения конденсатора
- •7.3.2 Число и длина конденсаторных трубок
- •7.3.3 Сетка разбивки трубок в конденсаторе
- •7.3.4 Размеры трубной доски
- •7.3.5 Выбор диаметра трубок
- •7.4 Эксплуатационные характеристики конденсатора
- •7.4.1 Переохлаждение и кислородосодержание конденсата
- •7.4.2 Воздушная плотность конденсатора
- •7.4.3 Загрязнение поверхности теплообмена конденсатора
- •8. Диагностирование состояния и условий эксплуатации теплоэнергетического оборудования
- •8.1 Основные системные требования к диагностическому обеспечению энергетических объектов
- •8.2 Основные стадии создания асктд
- •8.3 Общие технические требования к асктд
- •8.4 Система диагностирования
- •9. Повышение маневренности турбин тэс и аэс
- •9.1 Анализ работы тэс в условиях покрытия переменной части нагрузки оэс Украины
- •9.2 Исследование процессов естественного остывания турбоагрегата к-300-240
- •9.3 Исследование возможностей совершенствования характеристик маневренности турбоагрегата к-300-240
- •9.4 Тепловое состояние турбин аэс
- •10. Варианты реновации турбинного оборудования действующих тэс
- •10.1 Научные аспекты проблемы повышения надежности и эффективности работы турбин тэс и аэс
- •10.1.1 Совершенствование лопаточного аппарата
- •10.1.2 Совершенствование надбандажных и диафрагменных уплотнений
- •10.1.3 Совершенствование систем влагоудаления
- •10.2 Принципы модернизации и замены элементов турбинного оборудования, исчерпавшего предельный ресурс
- •10.3.1 Паровая турбина к–325–23,5
- •10.3.1.1 Сравнительные технико-экономические характеристики
- •10.3.2 Паровая турбина мощностью 200 мВт
- •10.4 Технические решения, предлагаемые для реновации турбинного оборудования зарубежными турбостроительными фирмами
- •10.4.1 Комплексная реконструкция блока мощностью 300 мВт Змиевской тэс
- •10.4.2 Технические предложения по модернизации турбины мощностью 200 мВт skoda energo, Чехия
- •10.4.3 Технические предложения по модернизации турбин мощностью 200 мВт ао "Ленинградский Металлический завод", Россия
- •11. Концепция продления ресурса работы действующих энергоблоков аэс
- •11.1 Анализ технического состояния оборудования энергоблоков аэс
- •11.2 Концепция продления ресурса работы аэс зарубежных стран
- •11.3 Концепция продления ресурса работы блоков аэс Украины
- •11.4 Мониторинг, диагностика, техническое обслуживание и ремонт как этапы реализации управления ресурсом оборудования энергоблоков аэс
- •Содержание
- •Теория тепловых процессов и современные проблемы реновации паротурбинных установок
7.3 Тепловой расчет конденсатора
7.3.1 Поверхность охлаждения конденсатора
Поверхность охлаждения конденсатора определяется из совместного решения уравнений теплового баланса конденсатораи теплопередачи , где - пропуск пара в конденсатор, кг/с;
- разность энтальпий пара и конденсата, кДж/кг; - расход охлаждающей воды, кг/с;- теплоемкость охлаждающей воды, кДж/(кгК);
Чисто аналитического теплового расчета конденсаторов в настоящее время не существует. Его разработка затрудняется сложностью физических условий, в которых протекает процесс конденсации в поверхностном конденсаторе. Поэтому широко пользуются эмпирическим методом расчета, в котором средний коэффициент теплопередачи K определяется по опытным данным и подставляется в уравнение теплопередачи (7.1).
Для оценки в тепловом расчете рекомендуется пользоваться эмпирической формулой Л.Д. Бермана:
, (7.2)
где - коэффициент чистоты трубок конденсатора;
- коэффициент, зависящий от ожидаемого состояния поверхности охлаждения конденсатора; при оборотном водоснабжении;
- коэффициент, зависящий от материала и толщины стенок трубок из сплава МНЖ-5-1; - для трубок из нержавеющей стали;
(7.3)
- сомножитель, учитывающий влияние скорости охлаждающей воды ; (7.3)
, при ; (7.4)
, при ;
- сомножитель, учитывающий влияние температуры охлаждающей воды приС
, (7.5)
где ;
здесь - удельная паровая нагрузка конденсатора, (г/с)/м2;
(7.6)
- сомножитель, учитывающий влияние ходов воды в конденсаторе: при ;
- сомножитель, учитывающий влияние паровой нагрузки конденсатора,
где ;
здесь - номинальная паровая нагрузка конденсатора, кг/с.
при принимаем;
при определяется по вышеприведенной формуле.
Формула (7.2) пригодна для конденсаторов с латунными трубками при С и м/с при хорошей воздушной плотности установки. Коэффициент теплопередачиK отнесен к наружной (паровой) поверхности трубок.
По формуле (7.2) для двухходовых конденсаторов и обычно применяемых температур охлаждающей воды (10-20С) значения K получается порядка 2000-3000 ккал/м2чС. Для определения средней разности температур в конденсаторе (среднего температурного напора) в упрощенном инженерном расчете пользуются формулой
,C. (7.7)
Эту величину называют средней логарифмической разностью температур.
Формула (7.7) для средней логарифмической разности температур введена в предположении вдоль поверхности охлаждения и для условий чистого противотока; и то и другое не имеет места в поверхностном конденсаторе. Поэтому применение формулы (7.7) для среднего температурного напора совместно с эмпирической формулой для среднего коэффициента теплопередачи является расчетным условным приемом, не отображающим действительности физических процессов в конденсаторе. Однако эмпирическая формула (7.2) дляK составлена на основании большого числа промышленных испытаний, в которых значение определялось по формуле (7.7), путем непосредственного измерения температур, а коэффициент теплопередачи вычислялся по формуле (7.2). Имея в виду, что
,
формулу (7.7) можно переписать в следующем виде удобном для расчетов
. (7.8)
На основании последнего уравнения формулу для определения площади поверхности охлаждения конденсатора удобно записать в следующем виде:
, м2. (7.9)
В эту формулу следует подставить в – кг/с,- в кВт/(м2К) и - в кДж/(кгК).
Когда найдена поверхность охлаждения , определяют основные размеры конденсатора. По найденной величинепроверяют удельную нагрузку конденсатора, кг/(м2ч).