- •Кострыкин в.А., Шелепов и.Г., Шубенко а.Л.
- •Введение
- •1. Термодинамические основы работы паротурбинных установок
- •1.1 Место паровой турбины в схеме преобразования энергии на электростанциях
- •1.2. Тепловой цикл паротурбинной установки. Учет потерь
- •1.3. Влияние параметров пара на кпд цикла
- •1.4.Комбинированная выработка теплоты электроэнергии. Регенеративный подогрев питательной воды.
- •1.5. Классификация паровых турбин для привода турбогенераторов
- •2. Основы газодинамики сжимаемой жидкости
- •2.1 Уравнения равновесия и движения жидкостей
- •2.2 Течение пара через сопла и каналы. Влияние сил трения
- •2.3 Определение размеров сопл
- •3. Ступень турбины
- •3.1 Преобразование энергии в ступени турбины
- •3.2 Расчет и построение треугольников скоростей. Мощность и работа ступени
- •3.3 Относительный лопаточный кпд ступени
- •3.4 Решетки турбин
- •3.5 Относительный внутренний кпд ступени
- •3.6 Влияние влажности на работу турбинной ступени
- •4. Многоступенчатые турбины
- •4.1 Процесс расширения пара в многоступенчатой турбине
- •4.2 Выбор конструкции проточной части. Предельная мощность однопоточной турбины
- •4.3 Распределение теплоперепадов между ступенями
- •4.4 Осевое усилие на упорный подшипник турбины
- •5. Переменные режимы работы паровых турбин
- •5.1 Влияние изменения расхода пара на распределение давлений и теплоперепадов по ступеням турбины
- •5.2 Работа ступени при нерасчетном режиме
- •5.3 Способы парораспределения и их влияние на тепловой процесс
- •5.4 Изменение нагрузки турбины способом скользящего давления
- •6. Турбины для комбинированной выработки теплоты и электроэнергии
- •6.1 Турбины с противодавлением
- •6.2 Турбины с одним промежуточным регулируемым отбором пара
- •6.3 Турбины с регулируемым отбором пара и противодавлением
- •6.4 Турбины с двумя регулируемыми отборами пара
- •6.5 Многоступенчатый подогрев сетевой воды
- •7. Конденсационные устройства
- •7.1 Назначение и принцип действия
- •7.2 Охлаждение циркуляционной воды
3.4 Решетки турбин
Лопатки одной решетки устанавливают на равном расстоянии друг от друга. В одной решетке одинаковы размеры и тип профиля лопаток, их шаг t,
угол и диаметр установки. Сектор кольцевой решетки показан на рис. 3.9.
Если геометрические характеристики лопаток изменяются по высоте l (т. е. размеры и форма лопаток переменны по радиусу), их называют лопатками переменного профиля (иногда — закрученными, или винтовыми). В случае, если профиль лопаток по радиусу не изменяется, их называют цилиндрическими или лопатками постоянного сечения. Аналогично называют решетки из таких лопаток. Если кольцевую решетку, показанную на рис.3.9, рассечь цилиндрической поверхностью и полученное сечение развернуть на плоскость, получим так называемому плоскую решетку профилей, образующую сопловые (рис.
3
Рис 3.9 Сектор кольцевой решетки
Рис 3.10 Сопловые (а,в) и рабочие (б) каналы турбинных решеток и их геометрические характеристики
Выпуклую часть профиля называют спинкой или стороной разряжения, а вогнутую— стороной давления. Размеры профилей обозначают: хорду — b, ширину В, толщину выходной кромки — Δкр. Кольцевая решетка имеет следующие геометрические характеристики: тип профиля лопаток, угол их установки αу или βу, высоту l, средний диаметр d и шаг (где z — число лопаток). Для определения аэродинамических характеристик решеток прежде всего важны их относительные размеры: высота l=l/b, шаг t=t/b, длина 1/Θ = = l/d, толщина кромки а также эффективный (геометрический) угол.
Изменяя формулу профиля лопаток, шаг и угол их установки, можно получить требуемую форму канала. Так, решетка, показанная на рис. 3.10, а, имеет суживающиеся каналы; их ширина на входе O'1 значительно больше ширины O1 на выходе. Решетка, показанная на рис. 3.10, б, имеет практически постоянное сечение каналов. Решетка с каналами, которые сначала сужаются от O1 до Omin,, а затем расширяются от Оmin до min О1 показана на рис. 3.10, в. Такие решетки имеют каналы типа сопла Лаваля и иногда используются при сверхзвуковых скоростях.
Основными параметрами сопловых и рабочих решеток, устанавливаемых в паровых турбинах, являются:
скорость пара на выходе из решетки (число Маха М) М1t=с1t/а1 и M2t = w2t/a2 (где а1 и а2 — скорости звука, определяемые соответственно по параметрам пара на выходе из соответствующей решетки);
число Рейнольдса (число Re), характеризующее влияние сил вязкости, и (гдеb1 и b2—хорды; v1 и v2 — кинематические вязкости);
угол входа пара в решетку αо или β1;
влажность пара у=1—х (где х— степень сухости пара в соответствующих сечениях решеток).
Иногда кроме этих параметров используют также начальную степень турбулентности, неравномерность полей параметров, размеры капель влажного пара и др.
Применяемые в паровых турбинах решетки можно в зависимости от назначения, числа М, относительной высоты, веерности и других признаков разделить на несколько групп. Так, по назначению решетки турбин подразделяют на сопловые (рис.3.11,а-г) и рабочие (рис.3.11,д-з). В пределах каждого из этих типов решеток их можно разделить на несколько групп по числу Маха.
На заводах при изготовлении паровых турбин подбирают соответствующие аэродинамические отработанные профили, используя отраслевые нормали.
В зависимости от числа Маха принята следующая классификация сопловых и рабочих решеток:
типа А (дозвуковые) при М<0,70,9;
типа Б (околозвуковые) при 0,9<М<1,15;
типа В (сверхзвуковые) при 1,1<М<1,3;
типа Р (расширяющиеся —сопла Лаваля) при М>1,3-1,5.
Рис 3.11 Реактивные сопловые (а,б,в,г) и рабочие (д,е,ж,з) решетки
Профили типа А (рис.3.11,а, д) имеют обводы с плавно меняющейся кривизной и образуют межлопаточные каналы, плавно суживающиеся к выходу. Профили типа Б (рис.3.11,б, е) имеют прямолинейные участки на спинке в косом срезе и образуют суживающиеся каналы. Профили типа В (рис.3.11,в) имеют вогнутую поверхность спинки в косом срезе и образуют суживающиеся каналы. Профили типа Р (рис.3.11,г, д) образуют каналы типа сопла Лаваля.
Принята следующая система обозначения решеток. Первая буква С или Р указывает назначение решетки (сопловая или рабочая), следующие за ней через дефис две первые цифры — расчетный угол входа в градусах, две вторые — угол выхода, а буква после них — тип решетки по числу Маха. Например, обозначение С-90-15Б расшифровывается так: сопловая решетка с расчетным углом входа 90°, угол α1э== 15°, околозвуковая на число 0,9<М<1,15.
Для расчета и проектирования турбинных ступеней необходимо знать энергетические и аэродинамические характеристики сопловых и рабочих решеток, важнейшими из которых являются:
коэффициенты потерь энергии и (или соответственно коэффициенты скорости и ),
коэффициенты расхода и,
углы выхода потока α1 и β2.
Энергетические и аэродинамические характеристики решеток зависят как от их геометрии, так и от режимных параметров. Существующие теоретические методы определения коэффициентов ξ, µ и угла выхода, особенно с учетом вязкости, сжимаемости, влажности, нестационарности и неравномерности потока, весьма громоздки, трудоемки и недостаточно точны. Поэтому в настоящее время аэродинамические характеристики определяют чаще всего опытным путем или на основании обобщения экспериментальных исследований.
Потери в решетках могут быть нескольких видов. Значительную долю составляют профильные потери, которые определяются в первую очередь трением пара в его пограничном слое и вихрями за выходной кромкой лопатки. Большие потери возникают также в концевых областях лопаток (концевые потери) вследствие трения пара на стенках, ограничивающих канал по высоте, и вихреобразования у концов лопаток. Кроме профильных и концевых возникают другие потери, например от взаимодействия решеток, влажности пара и т. д. Для оценочных расчетов турбинных ступеней в большинстве случаев принимают коэффициенты скорости φ = 0,95-0,97 и ψ = 0,91-0,93, а также коэффициенты расхода µ=0,93-0,98 при работе на перегретом паре и µ=0,94- 1,04 — на влажном.