3.4. Определение наибольшего расчетного натяга

Наибольший расчетный натяг определяем по формуле

(3.9)

3.5. Определение предельных технологических натягов

Определяем предельные технологические предельные натяги:

(3.10)

(3.11)

где ΔN_R – поправка на смятие шероховатости поверхности вала и втулки при сборке; ΔN_t – поправка на температурное расширение деталей; ΔN_Π – поправка на уменьшение натяга при повторных запрессовках в процессе эксплуатации и ремонта (по опытным данным ΔN_Π = 5 – 10мкм); x – коэффициент, учитывающий увеличение удельного давления у торцов втулки, определяем по графику (рис. 3.2).

Поправку на смятие шероховатости определяем по формуле

(3.12)

где η – коэффициент смятия шероховатости поверхностей (табл. 3.5); К_ф и К_к – коэффициенты, приведенные в формуле (4.13).

Таблица 3.5

Значения коэффициентов смятия шероховатости поверхности

Коэффициент смятия шероховатости поверхности	Метод сборки соединения
	Запрессовки		С нагревом втулки	С охлаждением вала
	со смазкой	без смазки
η	0,25–0,35	0,25–0,5	0,4–0,5	0,6–0,7

Расчетный допуск посадки Т_N = N_pmax – N_pmin= 90,6 – 14,5 = 76,1 мкм. Квалитет точности находим по числу единиц допуска:

k= / (2∙i) = 76,1/(2∙1,56) = 24,4.

Ближайшее значение k = 25 для 8-го квали-тета (табл.2 приложения 1), поэтому = 0,09. Рекомендуется выбирать посадку с допуска- ми не более 8-го квалитета.

Тогда поправка на смятие шероховатости поверхности

ΔN_R ≤ 10∙0,5∙76,l∙0,5∙0,09 = 17,1 мкм.

Из-за уменьшения фактической площади

контакта при увеличении шероховатости по-

­верхности поправку на смятие шероховатости рекомендуется принимать не более

ΔN_R ≤10∙η∙([R_аd + [R_aD]), (3.13)

где [R_ad] и [R_aD] – предельно допустимые параметры шероховатости поверхности;

ΔN_R≤ 10∙0,5∙(1,25 + 2,5)= 18,8 мкм. Примем ΔN_R = 17,1 мкм.

Для размеров от 18 до 120 мм при запрессовке (поперечный метод) можно принять [R_аd] = 1,25 мкм и [R_aD]= 2,5 мкм. При нагреве или охлаждении деталей (поперечный метод) значения [R_аd] и [R_aD] увеличивают в два раза.

Поправку на температурное расширение определяем по формуле

(3.14)

где и – коэффициенты линейного расширения материала вала втулки и втулки (табл. 3.6); t_d и t_D – рабочие температуры отверстия и вала; t = 20°C –температура сборки.

Расчет по формуле (3.14) проводим два раза: для нижнего и верхнего значений диапазона температуры. Если значение ΔN, положительное, то подставляем его в формулу для определения N_Tmin (так как отверстие расширится больше вала и нужно компенсировать данное уменьшение натяга), если отрицательно, то подставляем его в формулу N_Tmax (так как вал расширится больше и нужно компенсировать увеличение натяга).

Таблица 3.6

Значения коэффициентов линейного расширения

Материал	Сталь	Чугун	Бронза	Латунь
град–1	11,3∙10–6	10∙10–6	17,9∙10–6	19∙10–6

В результате расчетов получим:

По рисунку 3.2. определяем х: l/d_n = 50/45 = 1,11, поэтому х = 0,97.

Примем ΔN_П =7 мкм. Тогда по формулам (3.8) и (3.9) получим:

N_Тmax = 90,6∙0,97+17,1–11,9 = 93,1 ≈ 93 мкм;

N_Tmin = 14,5+17,1+23,8+7 = 62,4 ≈ 62 мкм.