23. Расчетные характеристики древесины по направлению к волокнам, учет соответствующих элементов.

Расчетные сопротивления древесины сосны , ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл. 3. СНиПа 2-25-80. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл. 3, на значения переходного коэффициента m_II -, указанные в табл. 4 Расчетные сопротивления, приведенные в табл.3, следует умножать на коэффициенты условий работы: а) для различных условий эксплуатации конструкций - на значения коэффициента m_B,  указанные в табл.5; б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35°С, -на коэффициент m_I=1; при температуре +50°С - на коэффициент m_I=0.8  Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции; в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышающих 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент m_д=0,8; г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на значения коэффициента m_н указанные в табл. 6; д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента m₆, указанные в табл. 7; е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента m_сп указанные в табл.8; ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на значения коэффициента muy указанные в табл.9; и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент mo=0,8; к) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент m₁=0,9. Расчетное сопротивление древесины местному смятию поперек волокон на части длины (при длине незагруженных участков не менее длины площадки смятия и толщины элементов), за исключением случаев, оговоренных в п.4 данной таблицы, определяется по формуле

   где R_{c 90} - расчетное сопротивление древесины сжатию и смятию по всей поверхности поперек волокон (п.3 данной таблицы); L_c - длина площадки смятия вдоль волокон древесины, см. 2. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом α  к направлению волокон определяется по формуле  3. Расчетное сопротивление древесины скалыванию под углом к направлению волокон определяется по формул  4. В конструкциях построечного изготовления величины расчетных сопротивлений на растяжение, принятые по п.2, а данной таблицы, следует снижать на 30%. 5. Расчетное сопротивление изгибу для элементов настила и обрешетки под кровлю из древесины 3-го сорта следует принимать равным 13 МПа (130 кгс/кв.см).   Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E=10 000 МПа (100 000 кгс/кв.см); поперек волокон E₀₉₀=400 МПа (4 000 кгс/кв.см). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным G₀₉₀=500 МПа (5 000 кгс/кв.см). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным γ_{90 0}= 0,5, а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, ν_{90 0}=0,02.