- •7. Расчет цилиндрической передачи
- •7.1. Допускаемые напряжения
- •7.1.1. Выбор материала зубчатой пары
- •7.1.2. Допускаемые контактные напряжения при расчете на выносливость
- •7.1.2.1. Допускаемое контактное напряжение шестерни
- •7.1.2.2. Допускаемое контактное напряжение колеса
- •7.1.3. Допускаемые напряжения изгиба при расчете на выносливость
- •7.1.3.1. Допускаемое напряжение изгиба шестерни
- •7.1.3.2. Допускаемое напряжение изгиба колеса
- •7.2. Проектный расчет на контактную выносливость
- •7.2.1. Межосевое расстояние
- •7.2.2. Выбор модуля и числа зубьев
- •7.2.3. Определение геометрических параметров цилиндрической передачи
- •7.2.4. Определение ширины колеса
- •7.3. Проверочный расчет на выносливость по контактным напряжениям
- •7.4. Проверочный расчет на выносливость по напряжениям изгиба
- •7.5. Проверочный расчет прочности зубьев при перегрузках
7.2.4. Определение ширины колеса
Рабочую ширину венца зубчатого колеса определяем по формуле
(7.38)
Полученное значение округляем до ближайшего стандартного по ГОСТ 6636-69 ряд Ra40. То есть рабочая ширина венца зубчатого колеса bw=63 мм.
Ширина шестерни b1 для компенсации неточностей сборки выполняем несколько больше, примерно на 5…10 мм ширины колеса, т.е. b1=68…73 мм.
7.3. Проверочный расчет на выносливость по контактным напряжениям
После уточнения размеров передачи произведем проверочный расчет по формуле
(7.39)
где ZH – коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев;
ZM – коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес, для стальных колес ZM=275 МПа1/2;
Zε – коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий;
KHα – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки между зубьями;
KHβ – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца;
KHv – коэффициент динамической нагрузки.
Коэффициент формы сопряженных поверхностей зубьев ZH рассчитываем по формуле
(7.40)
Коэффициент суммарной длины контактных линий Zε для косозубой передачи вычисляем в зависимости от εβ – коэффициент осевого перекрытия, вычисляемый по формуле
(7.41)
Так как εβ>0,9, то коэффициент суммарной длины контактных линий Zε вычисляем по формуле
(7.42)
где εα – коэффициент торцевого перекрытия, вычисляемый по формуле
(7.43)
Тогда коэффициент суммарной длины контактных линий Zε рассчитываем по формуле
(7.44)
Для косозубых передач коэффициент распределения нагрузки между зубьями принимаем по рекомендации [3], а именно в зависимости от окружной скорости, вычисляемой по формуле
(7.45)
и принимаемой по рекомендациям [3] степени точности n´=9. Тогда коэффициент распределения нагрузки между зубьями KHα=1,13.
Коэффициент распределения нагрузки по ширине венца принимаем по рекомендациям [1], т.е. KHβ=1,08.
Коэффициент динамической нагрузки KHv выбирается в зависимости от степени точности передачи, твердости поверхности зубьев и окружной скорости по рекомендациям [1], т.е. KHv=1,01.
Расчет выполняем для того из колес пары, у которого меньше допускаемое напряжение [σH], и именно для колеса с [σH]=587 Н/мм2.
Таким образом, расчетное контактное напряжение по (7.39) равно:
Найдем отклонение от контактного напряжения колеса по формуле
(7.46)
Максимально допустимое отклонение составляет ∆σH≤5%, поэтому чтобы уменьшить расчетное контактное напряжение передачи необходимо увеличить рабочую ширину венца зубчатого колеса до следующего стандартного значения bw=67 мм.
Проверим расчетное контактное напряжение по формуле (5.39):
Найдем отклонение от контактного напряжения колеса по (5.46):
Таким образом, перегрузка составила ∆σH=3,1%, что входит в допускаемый предел в 5%.