- •Задание
- •Введение
- •1. Выбор основного оборудования на проектируемой подстанции
- •2. Выбор схем распределительных устройств
- •3. Расчет токов короткого замыкания
- •3.1. Определение сопротивлений схемы замещения
- •3.2. Расчет токов короткого замыкания в точке к1
- •3.3. Расчет токов короткого замыкания в точке к2
- •3.4. Расчет токов короткого замыкания в точке к3
- •4. Выбор реактора
- •5. Выбор сборных шин
- •5.1. Выбор системы сборных шин на стороне высшего напряжения (500 кВ)
- •5.2. Выбор шин на стороне низшего напряжения (10 кВ)
- •6. Выбор оборудования на стороне среднего напряжения
- •6.1. Выбор вводного выключателя на стороне среднего напряжения
- •6.2. Выбор вводного разъединителя на стороне среднего напряжения
- •6.3. Выбор трансформатора тока на стороне среднего напряжения
- •6.4. Выбор трансформатора напряжения на стороне среднего напряжения
- •7. Выбор оборудования на стороне низшего напряжения
- •7.1. Выбор вводного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.2. Выбор секционного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.3. Выбор линейного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.4. Выбор вводного трансформатора тока на стороне низшего напряжения
- •7.5. Выбор линейного трансформатора тока на стороне низшего напряжения
- •7.6. Выбор трансформатора напряжения на стороне низшего напряжения
- •8. Выбор трансформаторов собственных нужд и схемы питания потребителей собственных нужд
5. Выбор сборных шин
5.1. Выбор системы сборных шин на стороне высшего напряжения (500 кВ)
Согласно (4.1) и (4.2):
=2022,34 А
Так как сборные шины по экономической плотности не выбираются, принимаем сечение по допустимому току:
[1,233] (5.1)
[1,233] (5.2)
По табл. П3.3 [1,624] принимаем провод марки АС - 2×700/86, с сечением провода q=1400 мм2 , наружным диаметром провода d=36,2 мм. и допустимой токовой нагрузкой
Условие по допустимому току выполняется
Сборные шины на электродинамическое действие токов к.з. не проверяем, т.к. [1,233]
Проверяем сечение на термическое действие тока короткого замыкания:
, [1,220] (5.3)
где - выбранное поперечное сечение шины, ;
- минимальное сечение по термической стойкости, :
, [1,191] (5.4)
где :
где - время отключения линии при коротком замыкании, с:
= 0,025с
=0,01с
;
= 0,06 с
с – коэффициент для алюминиевых шин, :
[1,192]
Условие проверки на термическое действие выполняется.
Проверка по условиям короны:
При горизонтальном расположении проводов напряженность электрического поля на средней фазе больше на 7%, чем расчетное значение, т.е.
, [1,238] (5.5)
где - начальная критическая напряженность электрического поля, при котором возникает корона, :
, [1,237] (5.6)
где m – коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода:
m=0,82 [1,237];
- радиус провода, см:
=1,81 см.
Е - напряженность электрического поля около провода,
, [1,237] (5.7)
где – число проводов в фазе:
;
– коэффициент, учитывающий число проводов в фазе:
[1,237] (5.8)
;
– эквивалентный радиус расщеплённых проводов, см:
[1,237] (5.9)
;
где – расстояние между проводами в расщеплённой фазе, см:
[1,238];
Dcp – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз, расположенными горизонтально, см:
, [1,237] (5.10)
где D – расстояние между соседними фазами, см:
D=900 см [1,237]
Таким образом, провод АС - 2×700/86 по условиям короны проходит.