- •Задание
- •Введение
- •1. Выбор основного оборудования на проектируемой подстанции
- •2. Выбор схем распределительных устройств
- •3. Расчет токов короткого замыкания
- •3.1. Определение сопротивлений схемы замещения
- •3.2. Расчет токов короткого замыкания в точке к1
- •3.3. Расчет токов короткого замыкания в точке к2
- •3.4. Расчет токов короткого замыкания в точке к3
- •4. Выбор реактора
- •5. Выбор сборных шин
- •5.1. Выбор системы сборных шин на стороне высшего напряжения (500 кВ)
- •5.2. Выбор шин на стороне низшего напряжения (10 кВ)
- •6. Выбор оборудования на стороне среднего напряжения
- •6.1. Выбор вводного выключателя на стороне среднего напряжения
- •6.2. Выбор вводного разъединителя на стороне среднего напряжения
- •6.3. Выбор трансформатора тока на стороне среднего напряжения
- •6.4. Выбор трансформатора напряжения на стороне среднего напряжения
- •7. Выбор оборудования на стороне низшего напряжения
- •7.1. Выбор вводного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.2. Выбор секционного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.3. Выбор линейного выключателя на стороне низшего напряжения
- •7.4. Выбор вводного трансформатора тока на стороне низшего напряжения
- •7.5. Выбор линейного трансформатора тока на стороне низшего напряжения
- •7.6. Выбор трансформатора напряжения на стороне низшего напряжения
- •8. Выбор трансформаторов собственных нужд и схемы питания потребителей собственных нужд
5.2. Выбор шин на стороне низшего напряжения (10 кВ)
Наибольший ток нормального режима на стороне НН:
, [1,214] (4.3)
где , согласно (1.10)
Наибольший ток ремонтного или послеаварийного режима на стороне НН
[1,214] (4.4)
Выбираем сечение шин по нагреву (по допустимому току):
;
.
По табл. П3.4 [1,624] выбираем жесткие однополосные алюминиевые шины, прямоугольного сечения:
размеры шин, мм: 100×8;
сечение одной полосы, : 800;
масса одной полосы, : 2,16;
допустимый ток, А: 1625.
Условие по допустимому току выполняется.
Проверяем выбранные шины на термическую стойкость при коротком замыкании. Согласно (5.3):
,
где минимальное сечение по термической стойкости при = 0,23 с, = 0,085с согласно (5.4) и (4.14) равно:
Условие проверки на термическую стойкость выполняется.
Проверяем шины на электродинамическую стойкость:
f0 , [1,222] (5.11)
где f0 – собственная частота колебательной системы изолятор-шина, Гц:
f0 =200 Гц [1,221];
q – поперечное сечение шины, ;
q= 8 см2 [1,625] ;
J– момент инерции поперечного сечения шины относительности оси, перпендикулярной направлению изгибающей силы, :
при расположении шин плашмя:
, [1.223] (5.12)
где h=10см;
b=0,8см;
при расположении шин на ребро:
; [1,223] (5.13)
- длина пролета между изоляторами, м:
, [1,221] (5.14)
Если шины расположены плашмя, то:
,
тогда:
.
Если шины расположены на ребро, то:
тогда:
.
Вариант расположения шин плашмя позволяет увеличить длину пролета между изоляторами до l=1,58 м, т.е. дает значительную экономию изоляторов, поэтому принимаем расположение шин плашмя.
Проверяем шины на механическую прочность. Шины будут механически прочны, если будет соблюдаться условие:
, [1,222] (5.15)
где - допустимая величина напряжения, МПа:
[1,224];
- расчетная величина напряжения, МПа:
[1,222] (5.16)
где а – расстояние между фазами, м:
а=0,8м, [1,221];
W – момент сопротивления шины относительно оси, перпендикулярной действию усилия, :
[1,223] (5.17)
,
т.е. шины механически прочны.