- •Реферат
- •Введение
- •Содержание
- •1. Исходные данные
- •2. Подбор типовых конструкций и компоновка конструктивной схемы здания
- •2.1. Компоновка поперечной рамы
- •2.2. Определение размера колонн по высоте
- •2.3. Выбор типа и подбор сечения колонн
- •2.4. Подсчет нагрузок на поперечную раму
- •2.4.1. Постоянные нагрузки
- •2.4.2. Переменные нагрузки
- •2.4.2.1. Снеговая нагрузка
- •2.4.2.2. Крановые нагрузки
- •2.4.2.3. Ветровая нагрузка
- •3.4. Определение усилий в колоннах рамы
- •3.5. Надкрановая часть колонны.
- •3.6. Подкрановая часть колонны.
- •Расчет фундамента под крайнюю колонну.
- •4.1. Конструктивное решение.
- •4.2. Определение нагрузок и усилий, действующих на основание и фундамент.
- •4.3. Определение размеров подошвы фундамента.
- •4.4. Расчет тела фундамента.
- •Расчёт подколонника
- •Расчёт плитной части фундамента.
- •Расчёт фундамента на продавливание.
- •Расчёт подколонника
- •Расчёт плитной части фундамента.
- •Расчёт фундамента на продавливание.
- •5. Расчёт предварительно напряжённой сегментной фермы пролётом 24м.
- •5.1. Исходные данные :
- •5.2. Определение нагрузок на ферму и усилий в стержнях.
- •5.3. Расчёт нижнего пояса фермы.
- •5.4. Определение напряжений в нижнем поясе фермы.
- •Назначаем величину предварительного напряжения
- •Определяем потери предварительного напряжения
- •5.5. Расчёт по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента.
- •5.6. Расчёт верхнего пояса фермы.
- •5.7. Расчёт стойки фермы.
- •5.8. Расчет сжатого раскоса фермы.
- •5.9. Расчет растянутого раскоса фермы.
- •Литература
3.6. Подкрановая часть колонны.
Полезная высота сечения:
Для класса эксплуатации ХС0 с=40мм
Подбор арматуры производим по расчетным усилиям в сечении IV-IV:
- нагрузки без учёта временных
Расчёты в дальнейшем производим для минимального значения момента Мmin
Расчетная длина надкрановой части колонны: при учете крановой нагрузки
Радиус инерции Так как
необходимо учесть влияние прогиба на эксцентриситет продольной силы.
Расчёт по первой комбинации усилий
где Mmax=175,787 МПа, Mmin=-26,86 МПа - больший и меньший моменты в пределах расчётной высоты колонны, принимаются по таблице при одной и той же комбинации усилий
Эксцентриситет продольной силы при первой комбинации усилий:
.
Величина случайного эксцентриситета
ea=
Условная критическая сила равна:
где
, где для тяжёлого бетона
- момент от длительно действующей части нагрузки
- момент от полной нагрузки.
- коэффициент
- коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жёсткость элемента, для элементов без предварительного напряжения
, - коэффициент армирования для первого приближения.
Коэффициент, учитывающий влияние прогиба на величину эксцентриситета
Полный эксцентриситет с учётом влияния гибкости
Расчётный изгибающий момент продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры
поскольку выполняется условие, то сечение находиться в области деформирования 2 и коэффициенты ,
находим величину сжатой зоны арматуры
Так как значение получилось отрицательное, тогда арматуру в сжатой зоне принимаем конструктивно.
Поскольку гибкость колонны принимаем тогда площадь продольной арматура должна быть не менее:
Конструктивно для сжатой арматуры принимаем 2 14
Для растянутой арматуры конструктивно 2 20
Расчёт по второй комбинации усилий
где Mmax=323,608 МПа, Mmin=-15,17 МПа - больший и меньший моменты в пределах расчётной высоты колонны, принимаются по таблице при одной и той же комбинации усилий
Эксцентриситет продольной силы при первой комбинации усилий:
.
Величина случайного эксцентриситета
ea=
Условная критическая сила равна:
где
, где для тяжёлого бетона
- момент от длительно действующей части нагрузки
- момент от полной нагрузки.
- коэффициент
- коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жёсткость элемента, для элементов без предварительного напряжения
, - коэффициент армирования для первого приближения.
Коэффициент, учитывающий влияние прогиба на величину эксцентриситета
Полный эксцентриситет с учётом влияния гибкости
Расчётный изгибающий момент продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры
поскольку выполняется условие, то сечение находиться в области деформирования 2 и коэффициенты ,
находим величину сжатой зоны арматуры
Так как значение получилось отрицательное, тогда арматуру в сжатой зоне принимаем конструктивно.
Поскольку гибкость колонны принимаем
тогда площадь продольной арматура должна быть не менее:
Конструктивно для сжатой арматуры принимаем 2 14
Для растянутой арматуры конструктивно 2 20
Расчёт из плоскости изгиба
без учёта крановых нагрузок
, что меньше гибкости при комбинации с Msd.max
В этом случае расчёт прочности с учётом устойчивости можно не производить.
Расчёт на действие поперечной силы
- наибольшее поперечное усилие в сечении 4-4 при первой и второй комбинации
- поперечная сила, воспринимаемая Ж/б элементом без поперечного армирования
где
где Ned = Nsd = 1412,124 кН в сечении 4-4 первой комбинации Msd,max
из сочетаний при действии постоянной нагрузки, крановой, снеговой и ветровой.
Расчет консоли колонны
Консоль колонны воспринимает поперечную силу ригеля от одного междуэтажного перекрытия. Наибольшая поперечная сила равна Nsd= V=874,38 кН от действия крана
Конструирование консоли
Требуемая рабочая высота консоли у грани колонны может быть определена из условий работы консоли колонны на срез:
см,
где: bк = 40 см – размер грани колонны.
Полную высоту консоли у ее основания принимаем h=d+c=55,1+5,0=60,1 см.
Принимаем h=110см из конструктивных соображений
Тогда:
dут = h - c = 110 - 5 =105 см.
Условие l = 70 см < 0,9 ´ dут = 0,9 x 105 = 94,5 см выполняется и данная консоль относится к коротким.
Нижняя грань консоли у ее основания наклонена под углом 450, поэтому высота свободного конца консоли:
см>1/3 x h = 1/3 x 110= 36,67 см.
Рис . Расчетная схема консоли
Армирование консоли
Расчетный изгибающий момент силы Vsd относительно грани колонны:
M = Vsd x a,
где: см – расстояние от силы V до грани примыкания консоли к колонне.
Тогда:
M = Vsd x a = 874,38 x40= 34975,2 кН x см.
Требуемая площадь сечения продольной арматуры подбираем по изгибающему моменту M, увеличенному на 25%:
am= ,
,
cм2.
Принимаем: 2Æ32 S400 с As = 16,08 см2.
Эти стержни привариваются к закладным деталям консоли. Так как h = 110 см > 2,5 x a = 2,5 x 40 = 100 см, то консоль армируется отогнутыми поперечными стержнями и горизонтальными хомутами.
Площадь сечения отогнутой арматуры можно определить по зависимости:
Ast,inc = 0,0015x bk x dут = 0,0015 x 40 x 105 =6,3 см2.
Отогнутую арматуру устанавливаем в двух наклонных сечениях по два стержня в каждом сечении, то есть 4Æ16 S400 (As = 8,04 см2).
Поперечные стержни принимаем по двум граням консоли из стали класса S240 2Æ8 мм (Asw=1,001 м2).
Шаг поперечных стержней должен быть не более 15 см и не более h/4 = 110/4= 27,5 см. Принимаем в пределах консоли шаг поперечных стержней S = 15 см.
При этом общая площадь отогнутой арматуры должна быть не менее:
Asw=ρsw,min∙bk∙d,
где ρsw,min – коэффициент армирования принимается по табл. 11.2 СНБ 5.03.01-02
Для арматуры класса S400 и при высоте консоли более 400, принимаем ρsw,min=0,07%
Asw=0,0007∙40∙90=2,52см2