- •1. Ответы на первый вопрос в билете.
- •1. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Провести аналогию с диф. уравнением конвективного теплообмена.
- •2. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Привести виды диф. уравнения конвективного массообмена для частных случаев: установившегося массообена; массообмена в неподвижной среде.
- •3. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Первый закон Фика. Уравнение массоотдачи.
- •4. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Связь между переменными в этом уравнении с использованием методов теории подобия. Физический смысл критериев подобия (Числа Нуссельта, Пекле, Прандтля, Фурье и др.)
- •5. Вывести диф. уравнение конвективного переноса массы. Связь между переменными в этом уравнении с использованием методов теории подобия.
- •6. Вывести уравнение аддитивности диффузионных сопротивлений. Интенсификация массопередачи путем воздействия на лимитирующую стадию.
- •7. Материальный баланс непрерывного установившегося процесса при различных способах выражения составов фаз и их расходов. Уравнения рабочих линий.
- •8. Вывести уравнение для расчета средней движущей силы массопередачи для случая прямой линии равновесия.
- •9. Вывести уравнения для расчета средней движущей силы массопередачи для случая прямой линии равновесия. Организация потоков в массообменных аппаратах.
- •10. Методы расчета высоты массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз. Вывести уравнения аддитивности для ЧЕП, ВЕП.
- •11. Вывести уравнение простой перегонки. Уравнения материального баланса процесса.
- •12. Вывести уравнения рабочих линий ректификационной колонны непрерывного действия.
- •13. Вывести уравнение теплового баланса ректификационной колонны непрерывного действия. Как определяется расход греющего пара в кипятильнике?
- •14. Вывести уравнение теплового баланса ректификационной колонны непрерывного действия. Как определяется расход теплоносителя в дефлегматоре?
- •15. Получить уравнения материального и теплового балансов воздушной конвективной сушилки.
- •16. Получить уравнения для расчета расходов воздуха и теплоты в процессе конвективной сушки.
- •17. Составить уравнения материального баланса при разделении суспензий и вывести из них выражения для расчета массового расхода осветленной жидкости и осадка.
- •18. Вывести формулу для определения поверхности осаждения отстойников.
- •19. Получить с необходимыми пояснениями критерий Архимеда. Каков его физический смысл и как он используется при расчете скорости осаждения?
- •20. Осаждение под действием силы тяжести. Силы, действующие на частицу. Вывести уравнение для определения скорости свободного осаждения шара.
- •2. Дифференциальное уравнение фильтрования с учетом сопротивления фильтровальной перегородки.
- •3. Привести уравнение фильтрования при постоянном перепаде давления к виду, удобному для экспериментального определения сопротивления осадка и фильтровальной перегородки.
- •4. Основные параметры, характеризующие зернистый слой. Получить выражения эквивалентного диаметра через удельную поверхность и диаметр частиц.
- •5. Получить различные выражения критерия Рейнольдса (через удельную поверхность и через размер частиц) применительно к зернистым слоям.
- •2. Ответы на второй вопрос в билете.
- •1. Методы расчета высоты массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз. Модифицированное уравнение массопередачи.
- •2. Методы расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз. Методы оценки эффективности ступени.
- •3. Метод кинетической линии расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз. Порядок построения кинетической линии.
- •4. Методы расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз. Расчет тарельчатых колонн на основе понятия теоретической тарелки.
- •5. Метод расчета высоты массообменных аппаратов со ступенчатым контактом фаз, основанный на определении числа единиц переноса.
- •6. Определение минимального расхода поглотителя при абсорбции.
- •7. Описать гидродинамические режимы в насадочных колонных аппаратах.
- •8. Описать с указанием необходимых обозначений и допущений построение рабочих линий для ректификационной колонны непрерывного действия при постоянстве расходов фаз.
- •9. Влияние флегмового числа на размеры ректификационной установки и расход греющего пара. Определение оптимального флегмового числа при расчете ректификационных колонн.
- •13. Привести схему процесса конвективной сушки с рециркуляцией отработанного воздуха. Каково назначение циркуляции? Как определить параметры смеси свежего и рециркулирующего воздуха?
- •16. Изобразить кривые сушки и скорости сушки. Указать периоды сушки. Для чего строятся эти кривые?
- •17. Назвать и сопоставить основные способы разделения суспензий. Указать их преимущественные области применения.
- •18. Охарактеризовать основные способы очистки газов от пыли. Указать их преимущественные области применения.
- •19. Действительная и фиктивная (приведенная) скорости потока в зернистом слое. Каково соотношение между ними?
- •21. Расчет диаметра аппарата с псевдоожиженным слоем.
- •22. Каковы пределы (по скорости потока) существования режима псевдоожижения в зернистом слое? Что такое число псевдоожижения?
7.Материальный баланс непрерывного установившегося процесса при различных способах выражения составов фаз и их расходов. Уравнения рабочих линий.
При непрерывном противотоке материальный баланс для произвольного сечения аппарата при бесконечно малом пути выражается следующими соотношениями:
по всему потоку: dG=−dL , по i-му компоненту: d(Gyi) = -d(Lxi).
Интегрирование в пределах от начальных значений до значений в произвольном сечении
дает: Gн−Lк=Gк−Lн=G−L |
и Gн yiн−Lк xiк=Gк yiк−Lн xiн=Gyi−Lxi . |
|||||||||
При малом изменении величин G и L по высоте аппарата: |
||||||||||
y |
= y |
+ |
L |
( x −x |
)= y + |
L |
(x |
−x |
) . |
|
G |
G |
|||||||||
i |
iн |
|
i iк |
iк |
i |
iн |
|
Это соотношение называют уравнением рабочей линии непрерывного противоточного массообменного процесса.
При непрерывном прямотоке фазы движутся в одном направлении. Уравнения материального баланса: для всего потока dG = -dL; для i-го компонента d(Gyi) = -d(Lxi).
При интегрировании до конечного значения получаем:
Gк−Gн =Lн−Lк ; Gн yiн−Gк yiк=Lн xiн−Lк xiк , откуда Gн + Lн=Gк +Lк ; Gн yiн+ Lн xiн=Gк yiк+ Lк xiк .
При интегрировании до значений в произвольном сечении:
Gн + Lн=G +L=const ; G yi + L xi =Gн yiн+ Lн xiн=const
Если G и L мало изменяются по высоте аппарата, то: |
y |
= y |
− |
L |
( x |
−x |
|
) |
- уравнение |
G |
|
||||||||
|
i |
|
iн |
i |
|
iн |
|
|
рабочей линии непрерывного прямоточного аппарата.
8.Вывести уравнение для расчета средней движущей силы массопередачи для случая прямой линии равновесия.
Движущая сила массообменных процессов — это разность между рабочими и равновесными концентрациями.
Рассмотрим вариант, когда в массообменном аппарате фазы движутся противоточно по отношению друг к другу, аппарат работает в стационарном режиме. Полагаем, что перенос вещества происходит из фазы Фy в фазу Фx, т. е. y > y*. Для этого случая линия равновесия располагается выше линии рабочих концентраций.
Для каждой точки или сечения аппарата |
y= y− y* . |
||
Для фазы Фx |
x=x*−x . |
|
|
M = KyF yср или M = KxF xср . |
|
|
|
Движущая сила для верха колонны: |
yк= yк− y*Xн . |
||
Движущая сила для низа колонны: |
yн= yн− y*Xк . |
Количество массы, ушедшей из фазы Фy в элемента dF: dM =−G dy . Это же масса по основному уравнению
массопередачи: dM =K y( y− y*)dF .
Получаем: |
G dy= K y ( y− y* )dF . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yн |
dy |
|
|
|
|
F |
|
|
K y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Разделяем переменные и интегрируем по всему аппарату: |
∫yк |
|
=∫0 |
|
|
|
|
|
dF . |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
y− y* |
|
G |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yн |
dy |
|
|
|
|
K y F |
|
|
|
|
|
|
K y F |
|
|
|||||||
Если Ky и G не зависят от поверхности массопередачи, то |
∫ |
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
G= |
|
|
|
. |
||||||||||||||||||||||||||
|
y− y |
* |
|
G |
|
yн |
dy |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yк |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∫ |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
y− y |
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yк |
|
|
|
Масса, ушедшая из фазы Фy, для всего аппарата: |
M =G ( yн−yк )=K y F |
|
yн−yк |
. |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
yн |
|
dy |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∫ |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yк |
y− y |
|
|
|
|
|||||||
Сопоставив это выражение с |
M =K |
y |
F |
y |
ср |
, получаем, что |
y |
ср |
= |
|
|
yн− yк |
. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yн |
dy |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
∫ |
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yк y−y |
|
|
|
|
||||||||||
Если |
|
y* (x)=mx , то при интегрировании получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
y |
ср |
= |
|
yн−yк |
= |
( yн− y*Xк)−( yк− y*Xн) |
= |
|
yб− y м |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
d ( y− y*X ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
yн |
|
|
yн− y*Xк |
|
|
|
|
|
ln |
yб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
∫ |
* |
|
ln |
|
|
|
|
|
|
yм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
* |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
yк |
y− y X |
|
|
yк− yXн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Аналогично в концентрациях фазы Фx: |
xср= |
|
xб− |
|
xм |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
ln |
|
|
xб |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9.Вывести уравнения для расчета средней движущей силы массопередачи для случая прямой линии равновесия. Организация потоков в массообменных аппаратах.
10.Методы расчета высоты массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз. Вывести уравнения аддитивности для ЧЕП, ВЕП.
Уравнение массоотдачи для всей поверхности: M = KyF yср. => F = M / (Ky yср)
Часто за основную характеристику массообменного аппарата принимают его высоту H. В этом случае трудно определимую величину F связывают с высотой аппарата следующим образом: F = Va = HSa, где S – поперечное сечение аппарата, S = Q/W; a – удельная поверхность контакта фаз, м2/м3.
Откуда H = F/(Sa). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Заменяя F выражением, получаем H = |
|
M |
|
|
|
|
или |
H = |
M |
|
. |
|
|
|||||
K y S a |
|
yср |
K x S a xср |
|
|
|||||||||||||
Т. к. M = G (yн — yк) = L (xк — xн), то |
H = |
G |
|
|
yн− yк |
|
или |
H = |
|
G xк−x |
н |
. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
K y |
S a yср |
K x S a xср |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Обозначим |
y н− yк |
=n0y и |
xк−xн |
=n0x . |
|
|
|||
|
yср |
xср |
Тогда по смыслу n0y и n0x – общее число единиц переноса (ЧЕП) — изменение рабочей концентрации распределяемого между фазами вещества, приходящееся на единицу движущей силы.
Обозначим |
|
|
G |
|
|
|
=h0y |
|
и |
|
G |
|
=h0x . |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
K y S a |
|
|
K x S a |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
h0y и h0x – выражают высоту массообменного аппарата, эквивалентную одной единице |
|||||||||||||||||||||||||||
переноса, или высоту единицы переноса (ВЕП). |
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||
Тогда |
H =h0y n0y=h0x n0x . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
1 |
= |
1 |
+ |
|
m |
|
|
L |
|
h |
0y |
= |
|
G |
+ mG |
L |
=h |
y |
+ mG h |
x |
- уравнение аддитивности для |
|||||
|
K y a |
β y a |
β x a L |
S β y a |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L S β x a |
|
L |
|
|||||||||||||||
ВЕП. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогично, |
|
|
h |
0x |
=h |
+ |
L |
|
h |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x |
|
mG |
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11.Вывести уравнение простой перегонки. Уравнения материального баланса процесса.
При простой перегонке образующийся пар отводится из аппарата и в каждый момент времени находится в равновесии с оставшейся жидкостью.
Для составления материального баланса предполагают, что количество жидкости в некоторый момент времени равно L, а ее состав x (по НК) и y* (в паре над жидкостью). Тогда состав пара над жидкостью можно выразить как функцию состава жидкости, т. е. y* = f(x). За бесконечно малый промежуток времени количество жидкости и ее состав изменяются и составляют L – dL и x – dx. Количество образующегося пара равно dL, а его состав является равновесным с x. Содержание НК в жидкости в начале равно Lx, а в конце промежутка — (L-dL)(x-dx). Количество НК, перешедшего в пар, равно dL y*. Тогда уравнение материального баланса по НК за это время:
Lx=(L−dL)(x−dx)+dLy*=Lx−dLx−Ldx +dLdx +dLy* .
Бесконечно малой величиной второго порядка dLdx можно пренебречь. Тогда уравнение
|
dL |
|
dx |
|
F |
dL |
xF |
dx |
|
F |
xF |
dx |
|
принимает вид: |
L |
= |
|
. Интегрируем: |
∫W |
L |
=∫xW |
|
ln |
|
=∫xW |
|
, где F – |
y*−x |
y*−x |
W |
y*−x |
начальное количество смеси, W – конечное количество смеси, xW и xF – составы по НК.
Обычно уравнение решают графически по диаграмме жидкость-пар, строя график 1/(y*-x) от x.
12.Вывести уравнения рабочих линий ректификационной колонны непрерывного действия.
Т. к. условия работы укрепляющей и исчерпывающей частей колонны различны, рассмотрим их отдельно.
Для укрепляющей части материальный баланс по НК:
Gy+Lx p=Gy p+Lx y= yp−GL ( x p−x) , где L – количество флегмы, стекающей в верхней
части колонны.
L=Ф= RP G=Ф+R= PR+ R=P (R+1) .
Принимаем |
y |
= x |
|
, тогда |
y=x |
|
− |
RP |
( x |
−x)= |
R |
x+ |
xp |
. |
|
|
(R+1) P |
R+1 |
R+1 |
||||||||||
|
p |
|
p |
|
|
p |
|
p |
|
|
|
Для исчерпывающей части следует учитывать, что количество орошения этой части увеличивается на величину расхода F исходной смеси:
y' = |
L ' |
x' +( y |
− |
|
L ' |
x |
) |
|
, где |
|
G '=G=P (R+1) - количество поднимающегося пара по |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
G ' |
|
|
н |
|
G ' |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
нижней части колонны; |
|
|
L '=Ф+ F =PR+ fP=P (R+ f ) |
|
- количество стекающей флегмы; |
|||||||||||||||||||||||||
f = |
F |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Тогда y= y |
|
+ |
L' |
(x−x |
)= y |
|
|
|
+(x−x |
) |
P (R+ f ) |
. |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
W |
|
G ' |
|
W |
|
W |
|
|
W |
|
|
P (R+1) |
|
|
|||||||||||
Т. к. xW = yW, то |
|
y=x |
W |
+ |
R+ f |
|
|
(x−x |
W |
)= |
R+ f |
x− |
f −1 |
x |
W |
. |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R+1 |
|
|
|
|
|
R+1 |
|
|
R+1 |
|
13.Вывести уравнение теплового баланса ректификационной колонны непрерывного действия. Как определяется расход греющего пара в кипятильнике?
Тепловой баланс колонны непрерывного действия имеет вид: Qкип+QF +QФ=GG +QW +Qn ,
где Qкип — приход теплоты с теплоносителем в кипятильнике; QF – приход теплоты с исходной смесью; QФ — приход теплоты с флегмой; QG – расход теплоты с уходящим из колонны паром; QW – расход теплоты с уходящим из колонны кубовым остатком; Qп – потери теплоты в окружающую среду.
С учетом того, что F = P + W, G = P(R + 1) и Ф = PR, получаем:
Qкип+(P +W ) H F + PRH Ф=P ( R+1) H G+WH W +Qп , откуда
Qкип=P (R+1)H G+WH W +Qп−( P+W ) H F −PRH Ф=PR( HG−H Ф )+P (H G−H F )+W ( H W−H F )+Qп
Но HG – HФ = rФ (теплота испарения флегмы), тогда
Qкип=PRrФ +P (H G−H F )+W (H W−H F )+Qп , где PRrФ — теплота, идущая на испарение флегмы; P(HG – HF) – теплота на испарение дистиллята; W(HW – HF) – теплота на испарение
кубового остатка от температуры исходной смеси на входе в колонну до температуры кипения остатка.
Расход греющего пара: D= |
Qкип |
, где r – теплота парообразования греющего пара. |
|
r |
|||
|
|
Если HФ ~= HF, то уравнение упрощается: Qкип=P (R+1)rФ +W (H W−H F )+Qп .
14.Вывести уравнение теплового баланса ректификационной колонны непрерывного действия. Как определяется расход теплоносителя в дефлегматоре?
15.Получить уравнения материального и теплового балансов воздушной конвективной сушилки.
Материальный баланс имеет целью определение количества испаренной влаги и расхода