- •Курсовой проект
- •Содержание
- •1.1.2. Классификация систем управления
- •1.1.4. Классификация систем управления
- •1. Теоретическая часть
- •1.1. Классификация систем управления
- •1.1.1. Классификация систем управления по информационному признаку
- •1.1.2. Классификация систем управления по типу сигналов
- •1.1.3. Классификация систем управления по алгоритмам управления
- •1.1.4. Классификация систем управления по энергетическому признаку
- •1.2. Устойчивость систем управления
- •1.2.1. Характеристический полином замкнутой су Алгебраические критерии устойчивости
- •1.2.2. Частотные критерии устойчивости су
- •1.2.2.1. Формулировка критерия Найквиста для афчх
- •1.2.2.2. Применение критерия Найквиста для лачх
- •1.2.3. Синтез систем управления с целью обеспечения устойчивости и качества переходных процессов
- •1.2.3.1. Типовая логарифмическая частотная характеристика сау
- •1.2.3.2. Формирование типовой логарифмической частотной характеристики с учетом свойств исходной системы
- •1.2.3.3. Нахождение оператора звена последовательной коррекции
- •2. Практическая часть
- •Приложение
- •Литература
1.2.3.3. Нахождение оператора звена последовательной коррекции
Найдем оператор звена коррекции, включение которого образует систему с ЧХ, соответствующей желаемой. Звено коррекции Wк включается последовательно со звеньями, образующими ПФ исходной разомкнутой системы Wр,исх(s) – см. рис.7. Поэтому имеем
Wр,ж(s)= Wк(s)Wр,исх(s). (11)
Тогда для ЛЧХ выполняется
Lр,ж()= Lк()+Lр,исх(). (12)
Отсюда
Lк()=Lр,ж()Lр,исх(). (13)
Таким образом, ЛАХ звена коррекции может быть построена графическим вычитанием двух характеристик.
Для получения оператора Wк(s) необходимо иметь асимптотическую ЛАХ звена. Для этого следует аппроксимировать построенную Lк() отрезками прямых с наклонами, кратными 20 дБ/дек. По этой характеристике записывается ПФ Wк(s).
Рис.10
Заметим, что при построении асимптотических характеристик Lр,исх() и Lр,ж() процедура построения ЛАХ звена коррекции упрощается; в результате получается сразу и асимптотическая Lк().
Для рассматриваемого примера (рис.7) построена ЛАХ Lк() – см.рис.9. По ней запишем оператор ПФ:
(14)
В результате введения такого оператора в звено коррекции получаем СУ с переходным процессом yж(t) – см.рис.9. Этот переходный процесс имеет следующие показатели качества: время первого согласования t1=0.19c, время регулирования tр=0.8с, перерегулирование =7%.
2. Практическая часть
Пример. Дана исходная астатическая САУ (рис.2.1) с параметрами, представленными в табл.2.1. При замыкании единичной обратной связи (ключ S – замкнут) САУ возбуждается, т.е. является неустойчивой.
Рис.2.1
Таблица 2.1
K1 |
K2 |
K3 |
T1, с |
T2, с |
σ, % |
5 |
100 |
1 |
0,01 |
0,02 |
20 |
Рассчитать корректирующее устройство (КУ), которое устраняет возбуждение САУ. Корректирующее устройство вставляется последовательно в разрез между звеньями САУ (рис.2.2). При этом перерегулирование σ не должно превышать заданного значения (20 %).
Рис.2.2
РЕШЕНИЕ.
Строим исходную логарифмическую амплитудно-частотную характеристику (ЛАЧХ) разомкнутой САУ (ключ S – разомкнут);
– находим общий коэффициент усиления K :
– перемножаем коэффициенты усиления и переводим результат в децибелы
дб;
– согласно заданию записываем сопрягающие частоты
;
– по таблице соответствий на рис.2.3 переводим сопрягающие частоты в деления по клеткам на оси абсцисс (в таблице соответствий указаны мантиссы для логарифмической шкалы через 5 клеток ;
– строим исходную ЛАЧХ – для этого на уровне 54 дб проводим линию до пересечения с ординатой со значением lgω = 1 c-1 и отмечаем опорную т.А (рис.2.3);
– так как САУ астатическая, через точку А проводим линию под углом -20 дб/дек до пересечения с сопрягающей частотой ω2 = 50 с-1 и отмечаем точку В; (в статической САУ от опорной т. А проводим горизонтальную линию до пересечения с с ординатой со значением lgω = 1 c-1; остальные построения – как и в астатической САУ);
– от точки В проводим линию под углом -40 дб/дек до пересечения с сопрягающей частотой ω1 = 100 с-1 и отмечаем точку С;
– от точки С проводим линию под углом -60 дб/дек до т.D.
Рис.2.3
2. Строим скорректированную ЛАЧХ – для этого задаемся отношением максимальной сопрягающей частоты ω1 = 100 с-1 к частоте среза ωср.КУ корректирующего устройства
,
откуда
,
которую откладываем на рис. 2.3 (т.F);
– через т.F проводим линию вверх под углом -20 дб/дек до т. G, абсциссу которой находим из номограммы (рис.4) следующим образом: на уровне 0.2, что соответствует выбросу σ = 20% на сплошной кривой с усилением, примерно 54 дб отмечаем точку G1 и находим ее абсциссу равную 0,2;
Рис.2.4
далее находим частоту ωG, соответствующую т. G на рис.2.3.
;
– от точки G на рис. 2.3 проводим линию вверх под углом -40 дб/дек до пересечения с исходной ЛАЧХ и отмечаем т. H;
– продлеваем линию из точки F вниз до пересечения с абсциссой т. C и отмечаем т. E, затем проводим линию под углом -80 дб/дек от т. Е, параллельную линии C – D.
Построение ЛАЧХ для статической САУ отличается от астатической тем, что необходимо продлить от опорной т. А горизонтальную линию до пересечения с первой низкой частотой сопряжения затем, пристыковываем отрезок В1 – С1 с наклоном -20 дб/дек, к которому пристыковываем отрезок С1 – D1 с наклоном -40 дб/дек (рис.2.3 – пунктирные линии, отрезки А – В1, С1 – D1).
Строим ЛАЧХ корректирующего устройства как разность скорректированной и исходной ЛАЧХ (рис.2.3)
.
Для статической САУ ЛАЧХ корректирующего устройства на рис. 2.3 показана пунктиром.
Рассчитываем элементы R1, R2, C1, C2 корректирующего устройства (рис.2.5, б).
Рис. 2.5
– выписываем частоты из рис. 2.3
ωB = 50 c-1;
ωC = 100 c-1;
ωG = 5 c-1;
ωH = 0,273 c-1;
– задаемся значением конденсатора
C1= 2 мкФ;
– находим номинал резистора R1
Ом;
– находим номинал резистора R2
(Ом);
– находим номинал конденсатора С2
(Ф).
Далее оцениваем время регулирования tрег из номограммы (рис.2.4). В найденном выше сечении с абсциссой равной 0,2 на штриховой линии с усилением отмечаем т. Т1 и находим ее ординату равную 7,6.
Из выражения
,
находим
с.
Вставляем КУ в исходную САУ.(рис. 2.5).