
- •1. Основные определения и понятия термодинамики
- •2. Параметры состояния и уравнения состояния.
- •3.Термодинамическая работа, координаты p-V
- •4. Потенциальная (техническая) работа
- •5. Теплоемкость. Определение теплоемкости веществ.
- •Вопрос 8. Определение температуры смеси. Теплоемкость смеси
- •Вопрос 9. Термодинамические условия фазовых переходов.
- •Вопрос 10. Критические параметры чистого вещества и смесей.
- •Вопрос 11. Теория соответственных состояний. Коэффициент сжимаемости.
- •13. Аналитическое выражение первого начала термодинамики
- •14. Первое начало термодинамики для идеального газа.
- •1 5. Принцип существования энтропии идеального газа.
- •31. Теплопроводность. Закон Фурье. Коэффициент теплопроводности
- •32. Дифференциальное уравнение теплопроводности. Условия однозначности
- •39. Теплообмен излучением. Основные законы.
- •40. Теплообмен излучением между телами.
- •42. Сложный теплообмен (теплопередача)
- •43. Теплопередача. Основное уравнение теплопередачи. Коэффициент теплопередачи.
- •44. Теплопередача через плоскую однослойную и многослойную плоскую стенку
- •45. Теплопередача через криволинейные однослойные и многослойные стенки.
- •48. Теплопередача при переменных температурах. Средняя разность температур.
- •49. Тепловой баланс теплообменного аппарата и частные случаи.
- •50.Средняя разность температур для сложных схем теплообмена
- •51.Обобщенные уравнения теплопередачи при переменных температурах
- •52. Расчет теплообменный аппаратов первого рода.
- •53. Расчет теплообменный аппаратов второго рода.
- •54. Круговые процессы. Кпд и холодильный коэффициент.
- •55. Обратимый цикл Карно.
- •56. Математическое выражение второго начала термостатики. Основные следствия.
- •57. Математическое выражение второго начала термодинамики. Основные следствия.
- •58. Истечение жидкостей и газов. Основные расчётные соотношения.
- •59.Особенности истечения сжимаемой жидкости. Кризис истечения. Режимы истечения.
- •60.Переход через критическую скорость (сопло Лаваля).
- •61. Особенности истечения через каналы переменного сечения, сопло и диффузор.
- •62. Дросселирование. Эффект Джоуля-Томсона. Основные понятия
- •63. Процессы парообразования, определение параметров насушенного пара, диаграмма h-s.
- •64.Классификация гту:
- •72. Паросиловые установки, цикл Ренкина, методы повышения кпд.
- •73.Схема,рабочий процесс и цикл паросиловой установки с промежуточным перегревом
- •74.Схема,рабочий процесс и цикл паросиловой установки с регенерацией
- •76.Рабочий процесс парокомпрессионной холодильной установки:
- •77. Воздушные холодильные машины.
- •78.Абсорбционная холодильная установка
- •79.Схема,рабочий процесс и цикл теплового насоса
- •82. Индикаторные и эффективные характеристики двигателей внутреннего сгорания
45. Теплопередача через криволинейные однослойные и многослойные стенки.
Для криволинейных стенок произведение kF неразделимо и только для плоской стенки вследствие равенства F1 = Fm,i = F2 = F это произведение распадается на k и F. Тогда для плоской стенки выражение коэффициента теплопередачи запишется следующим образом;
Для криволинейных стенок
коэффициент теплопередачи принято
определять по тому же уравнению, что и
для плоской стенки. В этом случае для
криволинейных стенок расчетная
поверхность теплопередачи определяется
из выражения
У
дельная
линейная плотность теплового потока
ql для
цилиндрической стенки в условиях
теплопередачи является частным выражением
основного уравнения
где
—
линейное термическое сопротивление;
( 2.71 )
В технических расчетах чаще всего приходится решать проблему двух видов: уменьшение тепловых потерь (изоляция поверхности теплообмена) и увеличение количества передаваемого тепла (интенсификация теплопередачи).
46-47. Оптимизация процессов теплопередачи. Способы интенсификации теплопередачи.
Из выражения (
)
следует, что чем больше q, тем больше
тепловой поток, т. е. задача интенсификации
теплообмена, сводится к увеличению
удельного теплосъема. Увеличить q
можно путем повышения ∆t
и k. Увеличение ∆t
может быть связано с изменением технологии
процесса, что не всегда возможно; кроме
того, увеличение ∆t
всегда влечет возрастание энергетических
затрат и повышение q в этих условиях
в каждом конкретном случае решается на
основе технико-экономических расчетов.
Увеличить k можно за счет повышения
коэффициентов теплоотдачи. При этом,
как уже говорилось, при большом различии
α1 и α2 коэффициент
теплопередачи всегда меньше минимального
α. Таким образом, увеличить k и
интенсифицировать теплообмен можно
двумя путями: при α1 << α2
или α2 << α1
— повышением меньшего коэффициента
теплоотдачи; при α1 ≈ α2
— повышением обоих коэффициентов
или любого из них.
Помимо увеличения коэффициентов теплоотдачи интенсифицировать процесс теплопередачи можно за счет оребрения поверхности теплоотдачи. Оребряется та поверхность, со стороны которой α меньше; теоретическим пределом оребрения является равенство термических сопротивлений теплоотдачи 1/( α1F1) = 1/(α2F2) в итоге увеличивается произведение kF и повышается Q.
48. Теплопередача при переменных температурах. Средняя разность температур.
В
условиях изменяющихся температур
теплоносителей уравнение теплопередачи
для элементарной площади можно записать
в следующем виде:
Тепловой
поток передаваемый через всю поверхность
теплообмена при постоянном коэффициенте
теплопередачи k
равен
Для учета изменения температур теплоносителей по поверхности теплообмена в расчетное уравнение теплопередачи вводится средняя разность температур (средний температурный напор), который определяется уравнением
,
где
- средняя разность температур.
График изменения температуры теплоносителей при прямотоке (а) и противотоке (б)
Пренебрегая падением давления теплоносителей при движении, т.е. считая процесс протекающим изобарным, из первого начала термодинамики имеем
Q
– мощность
теплообменного аппарата, Вт;
и
– расход горячего и холодного
теплоносителей соответственно, кг\с;
и
– изменение удельной энтальпии греющего
и нагреваемого теплоносителей
соответственно, Дж\кг.
Для конвективных теплообменных аппаратов (в процессе теплообмена отсутствуют фазовые переходы) в силу того, что
имеем
В
силу того, что для теоретического
процесса теплопередачи в ТА, тепловой
поток определенный из уравнение теплового
баланса равен тепловому потоку
определенному по уравнению теплопередачи
имеем
Расчетные соотношения для определения средней разности температур простейших схем взаимного движения теплоносителя: прямотока и противотока получаются из выражения записанного для элементарного участка теплообмена
….
...
Расчетное уравнение средней разности температур справедливое для схем прямотока и противотока, называется среднелогарифмической разностью температур или уравнением Грасгофа.
для
схемы прямоток
для
схемы противоток
Согласно графоаналитическому методу, предварительно по формуле Грасгофа подсчитывается среднелогарифмическая разность температур для противоточного теплообменного аппарата
Затем с учетом схемы движения теплоносителей (число ходов по трубному и межтрубному пространству) из графиков определяется коэффициент eDt =f(PS и R)
Н.И. Белоконь предложил обобщенное уравнение для определения средней разности температур справедливое для любых схем движения теплоносителей
;
- характеристическая разность температур,
Wm – приведенный водяной эквивалент теплоносителей,
Индекс противоточности р определяется как отношение водяного эквивалента поверхности теплообмена, где осуществляется противоточная схема движения теплоносителей (kF)прот, и водяного эквивалента поверхности теплообмена всего ТА (kF)
Для прямоточной схемы индекс противоточности равен p = 0, а при противотоке p = 1 и в этом случае уравнение уравнение Белоконя совпадает с уравнением Грасгофа.