- •1. Первичные источники электрической энергии
- •1. 1. Гальванические элементы (первичные элементы)
- •1.2. Марганцево-цинковые элементы (мцэ)
- •1.3. Топливные элементы (тэ)
- •1.4. Аккумуляторы
- •2. Системы электропитания
- •2.1. Общие положения
- •2.2. Автономная система питания
- •2.3. Буферная система питания
- •2.4. Безаккумуляторные и комбинированные системы питания
- •3.1 Общие положения
- •3.2. Классификация и параметры выпрямителей
- •3.3. Принцип работы и сравнительная оценка схем выпрямления
- •3.4. Влияние характера нагрузки на работу выпрямителей
- •3.5. Схемы выпрямления с умножением напряжения
- •4. Сглаживающие фильтры
- •4.1. Общие положения
- •4.2. Оценка мешающего действия пульсации напряжения
- •4.3. Сглаживающие фильтры из индуктивности и емкости
- •4.4. Сглаживающие фильтры с аккумуляторной батареей
- •4.5. Расчет транзисторных сглаживающих фильтров
- •5.Регулирование и стабилизация напряжения
- •5.1 . Основные параметры стабилизаторов
- •5.2. Способы регулирования напряжения
- •5.3. Феррорезонансные и параметрические стабилизаторы напряжения
- •5.4. Транзисторные стабилизаторы напряжения
- •5.5. Импульсные стабилизаторы напряжения
- •5.6. Методика расчета стабилизаторов напряжения
- •6. Преобразователи
- •6.1. Инверторы
- •6.2. Преобразователи постоянного напряжения
- •6.3. Преобразователи частоты
- •8. Новые стандарты по электропитанию аппаратуры
6.3. Преобразователи частоты
При конструировании устройств электропитания для аппаратуры автоматики и связи возникает необходимость преобразования тока одной частоты в ток другой частоты, с высокими энергетическими показателями. Это преобразование может быть выполнено различными устройствами. В схеме (см. рисунок 6.1) переменный ток с исходной частотой f1 выпрямляется обычным выпрямителем. Выпрямленным напряжением питается инвертор, вырабатывающий переменное напряжение требуемой частоты f2. Для регулировки выходного напряжения можно использовать управляемые выпрямители, а для регулировки частоты-схемы управления частотой инвертора. Таким образом преобразователи частоты этого типа представляют собой совокупность обычных выпрямителей и инверторов.
Для питания рельсовых цепей, на участках электрифицированных железных дорог с электротягой переменного тока промышленной частоты (50 Гц), а также с электротягой постоянного тока, используют параметрические преобразователи частоты. Принцип параметрического преобразования частоты основан на том, что принудительное изменение какого-либо параметра колебательного контура (L.или С) вызывает в нем колебания с частотой, в определенное число раз отличающейся от той, с которой изменяется параметр. Если потери в контуре будут компенсироваться за счет внешнего источника энергии, то эти колебания будут незатухающими. Схема контура (рисунок 6.9,а) состоит из дросселя L, конденсатора С, резистора R и источника тока Е. Если емкость конденсатора С периодически изменять по косинусоидальному закону, то ток в контуре будет изменяться по синусоидальному закону частотой, в 2 раза меньшей. Проще изменять индуктивность дросселя, изменяя подмагничивание его сердечника.
Преобразователи частоты (рисунок 6.10, а) выполнены на двух П-образных сердечниках. На крайних стержнях размещены обмотки подмагничивания Фп1 и Фп2, которые соединены так, чтобы создаваемые в средних стержнях потоки Фп1 и Фп2 были направлены встречно. На средних стержнях сердечников размещена контурная обмотка wK, индуктивность которой совместно с емкостью конденсатора С образует колебательный контур с резонансной частотой 25 Гц. Обмотки wП1 и wП2, подключены к сети переменного тока через диод VD, который обеспечивает однополупериодное выпрямление. Если бы обмотки обладали только активным сопротивлением, то кривая выпрямленного тока повторяла бы форму выпрямленного напряжения (рисунок 6.10,6). Наличие индуктивности искажает форму тока. Ток подмагничивания iп проходит через обмотки в течение большего времени, чем длительность одного полупериода напряжения в сети. Ток подмагничивания iП (рисунок 6.10,в) содержит только первую гармонику с амплитудой Iт и постоянную составляющую I0. Эта же кривая в соответствующем масштабе характеризует изменение магнитных потоков Фп1 и Фп2 и магнитной индукции Вп1, Вп2 в сердечниках. При увеличении магнитной индукции увеличивается степень насыщения сердечников и уменьшается их магнитная проницаемость μ (рисунок 6.10, г). Следовательно, индуктивность контурной обмотки будет изменяться по тому же закону с частотой сети fс = 1/Тс. Правую и левую половины преобразователя невозможно выполнить совершенно одинаковыми. Поэтому один из магнитных потоков Фп1 или Фп2 будет преобладать. В контурную обмотку из сети поступит энергия.
Рисунок 6.9 – Схема контура (а) и зависимости емкости конденсатора и тока в контуре от времени (б)
Рисунок 6.10 – Схема параметрического преобразователя частоты (а) и зависимости напряжений и токов от времени (б-д)
Как только в обмотке wK, начнет проходить ток, в сердечниках появятся потоки Фя1 и Фж2, которые будут направлены в одном стержне согласно с потоком подмагничивания, в другом - встречно. При этом симметрия состояния насыщения сердечников нарушается, и в контурную обмотку из сети начнут поступать импульсы энергии. Для того чтобы в контуре могли существовать незатухающие колебания, необходимо, чтобы энергия, запасаемая за счет индуктивности обмотки wK и емкости конденсатора СК, была бы равна энергии, расходуемой на питание GR и на потери в элементах преобразователя G, т.е.
.
При уменьшении индуктивности контурной обмотки LK напряжение на конденсаторе С будет возрастать (рисунок 6.10,д). Период изменения напряжения в контуре Тк в 2 раза больше, чем в сети переменного тока Тс. Следовательно, частота тока в нагрузке будет в 2 раза ниже частоты в сети.
Отличительной особенностью преобразователей этого типа являются их хорошие стабилизирующие свойства. Они устойчиво работают при значительных изменениях напряжения на входе, сохраняя неизменным напряжение переменного тока с частотой 25 Гц на выходе. Они не нуждаются в защите от коротких замыканий или перегрузок. Если ток нагрузки преобразователя превышает значение, определяемое его расчетной мощностью, то преобразователь перестает работать, а ток, потребляемый им из сети, не превышает тока нормальной работы. После устранения перегрузки работа преобразователя автоматически восстанавливается.
При эксплуатации часто используют целую группу преобразователей частоты, питающих отдельные нагрузки. В этом случае за счет асимметричной нагрузки, создаваемой преобразователями (используется только один полупериод тока частоты 50 Гц), возможно искажение формы напряжения питающей сети. Кроме того, если преобразователи питаются через общий разделительный трансформатор, то возможно увеличение потерь в этом трансформаторе за счет вынужденного намагничивания сердечника. Для предотвращения этих явлений преобразователи разбивают на две группы и включают таким образом, чтобы использовались оба полупериода напряжения сети.
КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ
1. Назовите и охарактеризуйте преобразователи параметров электрического тока.
2. Каков принцип действия однотактной схемы инвертора на транзисторе с внешним возбуждением?
3. Каков принцип действия двухтактной схемы инвертора на транзисторах с самовозбуждением?
4. Каков принцип действия двухтактной схемы инвертора на тиристорах?
7. ПРИНЦИП ПОСТРОЕНИЯ УНИВЕРСАЛЬНОГО БЕСПЕРЕБОЙНОНГО
УСТРОЙСВА ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ В ЭЛЕКТРОСВЯЗИ
На сети связи широкое применение получила буферная система электропитания постоянного тока. Характерной особенностью устройств бесперебойного электропитания (УБП), реализуемых по указанной системе, является объединение в одной точке выходов преобразователей-выпрямителей (УПВ), аккумуляторной батареи (АБ) и питаемой нагрузки. Такая структура позволяет получить достаточно высокую надежность подаваемой на аппаратуру связи электроэнергии при минимальном количестве используемых для ее построения компонентов.
Буферная система электропитания
Коэффициент полезного действия (КПД) таких УБП определяется в основном КПД применяемых УПВ, который по данным фирм-изготовителей может достигать 91-94%. Однако буферная система при всех ее достоинствах обладает двумя заметными недостатками.
Во-первых, в буферных УБП на каждый номинал выходного напряжения применяют отдельную АБ, т.е. в УБП на выходные напряжения -48 и 60 В следует установить две АБ, каждая из которых рассчитана на свой номинал. Возможно использование АБ одного номинала, но такое решение потребует включения на выходе буферного канала дополнительного преобразователя постоянного тока в постоянный (DC-DC) для получения напряжения второго канала. При этом во втором канале выходного напряжения используется дополнительное преобразование энергии, а буферный канал реализуют на полную выходную мощность УБП, что приводит к снижению КПД устройства в целом, а также к уменьшению его надежности.
Во-вторых, выходное напряжение буферных УБП может изменяться в широких пределах, определяемых разрядно-зарядными характеристиками АБ. Такое положение привело к тому, что в нормативных документах на питаемую аппаратуру связи (в ГОСТ или технических требованиях) обозначаются широкие пределы рабочего напряжения, например ±20% от номинального значения -60 В. Если же аппаратура рассчитана на более узкие допуски питающего напряжения, то применяются дополнительные стабилизаторы напряжения, подключаемые к выходу буферного канала. Это также
ведет к снижению КПД и надежности УБП.
Описание универсального УБП. На рис. 1 показана функциональная схема универсального УБП постоянного и переменного тока, которая свободна от указанных выше недостатков.
Устройство содержит сетевой выпрямитель (В), зарядно-буферный преобразователь (ЗБП), АБ и преобразователи напряжения ПН1 и ПН2 по числу требуемых независимых выходов постоянного и переменного тока.
Сетевой выпрямитель 1 собран по бестрансформаторной схеме и содержит сетевые фильтры, выпрямительный мост и корректор угла сдвига потребляемого от сети тока и напряжения. Выпрямитель не содержит высокочастотного преобразователя. ЗБП4 выполнен по схеме высокочастотного преобразования с интегральным широтно-импульсным (ИШИМ) регулированием выходного напряжения и предназначен для заряда и содержания АБ.
Высокочастотные преобразователи ПН1 и ПН2 с ИШИМ регулированием обеспечивают получение бесперебойного постоянного (ПН1) и переменного (ПН2) напряжения для питания нагрузок. АБ 19 обеспечивает питание нагрузок при отключении внешней сети переменного тока 2.
Устройство работает следующим образом. Напряжение внешней сети 2 подается на входные выводы сетевого выпрямителя 1, от выходных выводов которого постоянное напряжение 3 поступает на коммутаторы импульсов (КИУ) 9 и 14, а также на инверторы (И) 10 и 15 преобразователей ПН1 и ПН2. Если напряжение сети 2 находится в заданных пределах, то КИУ вырабатывает сигнал, коммутирующий импульсы управления с выходов узлов управления (УУ) 8 и 13 на входы инверторов 10 и 15, которые и преобразуют постоянное напряжение в переменное повышенной частоты прямоугольной формы. Это напряжение поступает на одну из первичных обмоток трансформатора выпрямителя (В) 12 и далее выпрямляется для питания нагрузки преобразователя ПН1.
Для нагрузки переменного тока предназначается преобразователь ПН2, отличающийся от ПН1 наличием инвертора 18 на выходе. Выходное напряжение выпрямителя 1 одновременно подается на вход ЗБП 4, к выходу которого подключается АБ 19, и входы инверторов 11, 16, выходы которых подключены к первичным обмоткам выпрямителей 12, 17. При отключении сети переменного тока или повреждении выпрямителя 1 КИУ 9 и 14 подключают УУ 8 и 13 к вторым первичным обмоткам трансформаторов выпрямителей 12 и 17. и преобразователи продолжают бесперебойно выдавать электроэнергию для электропитания нагрузок.
Отличие данной схемы от буферной состоит в том, что в ней подсистема заряда и содержания резервной АБ выделена в отдельную структуру только на выходную мощность, необходимую для заряда АБ, а преобразователи напряжения выходных каналов выполнены с двумя входными выводами постоянного тока: от промышленной сети переменного тока и резервной АБ.
В данном УБП при питании нагрузок постоянного тока отсутствует двойное преобразование энергии, выходные напряжения не зависят от напряжения АБ, а их нестабильность - от режима заряда-разряда АБ.
Один из вариантов конструктивного исполнения оборудования универсального УБП показан на рис. 2. Оборудование размещается в типовом шкафу с габаритами 600 х 2000 х 600мм.
УБП содержит три канала выходного напряжения:
первый: выходное напряжение постоянного тока - 60 В, номинальная мощность нагрузки - 2,4 кВт, максимальная - ЗкВт;
второй: выходное напряжение постоянного тока -- 48 В. Номинальная мощность нагрузки - 2,4 кВт, максимальная - ЗкВт;
третий: выходное напряжение переменного тока 220 В, 50 Гц, номинальная мощность нагрузки - 1,2 кВт, максимальная - J,8 кВт.
Используются резервные АБ Net Power 12V lOOAh "Hoppecke" (9 шт). Время работы oi АБ при номинальной мощности - не менее 1 ч
Мощность преобразовательных модулей выбрана, исходя из заданной выходной мощности каждого отдельного канала, питающего нагрузки, и оптимальной мощности комплектующих силовых элементов без параллельного их соединения в составе каждого модуля. Габаритные размеры модулей -60132460 мм. Расчетная мощность силового модуля - 600 Вт.
Поскольку указанное УБП предназначено для электропитания аппаратуры связи, то все ее технические характеристики отвечают требованиям отраслевого стандарта ОСТ45.183-2001. На разработанное оборудование получен Сертификат соответствия Минсвязи России.
Переходные характеристики. Представляют интерес характеристики, показывающие поведение оборудования в переходных режимах работы, например, при отключении и восстановлении внешнего источника электроэнергии переменного тока и динамических сбросов и выбросов нагрузки. В качестве иллюстраций указанных режимов можно привести осциллограммы напряжений, снятые в канале на выходное напряжение - 24 В.
На рис. 3 приведены осциллограммы напряжений при номинальной нагрузке 2400 Вт при восстановлении внешней сети (рис. 3,а) и ее отключения (рис. 3,6). Из осциллограмм следует, что колебания напряжения не превышают ±0,6%, а время переходного процесса 100 мс.
На рис. 4 приведены осциллограммы напряжения при сбросах (в) и выбросах (б) нагрузки. Полученные результаты показывают, что при работе от внешней сети переменного тока (рис. 4,б,е), а также изменениях нагрузки от 100 до
Рис.3
Рис. 4