- •81 Комутація у схему трифазного мостового некерованого випрямляча.
- •82. Мостовой керований випрямляч трифазного струму.
- •83. Зовнішня характеристика випрямляча трифазного струму.
- •84. Поясніть процеси комутації у однофазному керованому
- •85. Вплив індуктивності рассеянія на процеси у трифазному випрямляче.
- •86. Перехід овід режиму випрямлення до режиму інвертировання.
- •87. Работа однофазного відомого інвертора з виводом нульової точки
- •88. Перетворювачі змінної напруги.
- •89. Схеми запуска керованих полупроводнікових пристроїв у
81 Комутація у схему трифазного мостового некерованого випрямляча.
Мал.8.14. Часові діаграми випрямляча з урахування комутації струму
При рассмотрении трехфазной мостовой схемы (мал.8.14.) исходим из равенства нулю индуктивностей рассеяния обмоток трансформатора и индуктивностей питающей сети. По указанной причине все приведенные соотношения следует считать действительными лишь при первом приближении, а найденное значение напряжения равное 2,34U2 – равным напряжениюUdo в режиме холостого хода.
В виду наличия указанных индуктивностей, которые учитываются приведенные к вторичной обмотке трансформатора «анодными» реактивными сопротивлениями, каждый переход тока с одного вентиля на другой в пределах анодной или катодной групп происходит в течение интервала коммутации γ. Коммутация начинается в точках естественного отпирания вентилей.
На этапе коммутации открыты три вентиля, два из которых анодной или катодной группе участвуют в коммутации. В течение интервала γ ток вентиля, заканчивающего работу, спадает до нуля, а ток вентиля, вступающего в работу, нарастает до значения id = Id.
На этапе коммутации вентилей 1, 3 потенциал шины нагрузки φd(-) определяется напряжением uc за счет проводимости вентиля 2. Потенциал шины нагрузки φd (+) формируется с участием напряжений ua, ub в короткозамкнутом контуре, содержащем открытые вентили 1 и 3. Поскольку напряжения ua, ub имеют одинаковую полярность, но ua < ub , для потенциала φd (+) можно записать
или
Иными, словами в процессе коммутации двух вентилей потенциал соответствующей шины нагрузки изменяется по полусумме напряжений двух фаз, участвующих в коммутации. Это вызывает уменьшение выпрямленного напряжения на этапе коммутации, что сказывается на среднем значении выходного напряжения.
Ud = Ud0 - ΔUdγ ,
где ΔUdγ - среднее значение коммутационного снижения напряжения.
Мгновенное значение коммутационного снижения напряжения составляет
Разность в числителе полученного выражения, есть линейное напряжение
Величину ΔUdγ , находим усреднением коммутационных площадок напряжения за интервал π/3.
Задача теперь заключается в отыскании тригонометрической функции, стоящей в скобках в правой части предыдущего выражения. Ее находят из выражения для тока короткозамкнутого контура ik.
Этот ток может быть определен, как и для однофазной схемы с нулевым выводом, в виде суммы свободной и принужденной составляющих. Получающиеся соотношения подобны соотношениям, полученным для однофазной схемы неуправляемого выпрямителя с нулевым выводом. С учетом того, что ток ik здесь создается под действием линейного напряжения, равного , ему будет соответствовать выражение
Ток ik определяет анодный ток вступающего в работу вентиля 3 , а ток завершающего работу вентиля 1 характеризуется разностью Id - ik. При ia3= ik= Id коммутация заканчивается. В результате из выражения для тока имеем
при этом выражение для внешней характеристики будет
Как видно по полученному выражению внешняя характеристика будет, как и для однофазной схемы иметь вид наклонной прямой. Уменьшение напряжения на нагрузке с увеличением ее тока, связано с повышением коммутационных падений напряжения ввиду роста угла коммутации.