Розрахунок прогину плити:
Прогин в середині прольоту плити визначають за формулою
f = s lo2· (l / r),
де s – коефіцієнт, який залежить від розрахункової схеми елементу. Для вільно опертої балки при рівномірно розподіленому навантаженні s =5 / 48.
Граничний прогин для ребристої плити згідно табл. 4[5] становить [f]=2,5(см).
Повна кривизна 1 / r в середині прольоту плити визначається за формулою:
1 / r = ( 1 / r)1 – ( 1 / r )2 + (1 / r)3,
де (1 / r)1 - кривизна від короткочасної дії всього навантаження;
(1/r)2 – кривизна від короткочасної дії постійного і довготривалого навантаження;
(1/r)3 – кривизна від тривалої дії постійного і довготривалого навантаження.
Кривизни (1 / r)1, (1 / r)2 , (1 / r)3 визначаються за формулою (159)[5]
1 / r = ,
при цьому (1 / r)1 і (1 / r)2 визначаємо при значені ψs, що відповідає короткочасній дії навантаження, а (1 / r)3 - при ψs, що відповідає тривалій дії навантаження.
Коефіцієнт ψs, що враховує роботу розтягнутого бетону на ділянках між тріщинами, визначаємо за формулою:
ψs = 1,25 – φls · φm ≤ 1,0,
тут φls коефіцієнт, що враховує тривалість дії зовнішнього навантаження, приймається по табл. 36 [5] :
φls1 = φls2 = 1,1; φls3 = 0,8.
Коефіцієнт φm визначається за формулою:
тут Мr – нормативне значення згинального моменту від відповідного навантаження, а саме : Мr1 = 67,06 (кН· м), Мr2 = Мr3 = 41,35 (кН· м).
Пружнопластичний момент опору поперечного перетину відносно нижньої грані визначається за формулою Wp1 = γ · Wred,
де γ = 1,75 –для таврового перерізу з поличкою в стиснутій зоні бетону.
Момент опору приведеного поперечного перерізу по нижній зоні Wred = Ired/Yo.
Для обчислення Ired і Yo визначаємо площу приведеного перерізу.
При α = Es / Eb = 20 · 104 / 23 · 103 = 8,7.
Ared =A+α·As=bf /hf /+ bf hf +b·(h–hf /- hf)+α·As=
117·3.8+119·3.8+31.2(22-3.8-3.8)+8.7·17.81=1500.2(см2).
Статичний момент приведеного перерізу відносно нижньої грані
S red = bf / · hf / ·(h – 0,5 · hf / )+ b·(h – hf /-hf)·0,5·h +bfhf· 0.5hf· α · As · a =
= 117·3.8·(22–0,5·3.8)+31.2 (22–3.8-3.8)·0,5·22+ 119·3.8·0.5·3.8+8.7·17.81·2= =13903.3 (см3).
Відстань від нижньої грані до центра ваги приведеного перерізу:
Yo = S red / A red = 13903.3 / 1500.2 = 9.27(cм).
Момент інерції приведеного перерізу відносно його центра ваги
Ired = bf / · (hf /)3 / 12 +bf / · hf / · (h – 0,5 · hf / – yo)2 + b · (h – hf /-hf)3 / 12 +
+b ·(h – hf /-hf) · (0,5 · h– yo)2+ bf · (hf )3 / 12 +bf · hf · (yo – 0,5 · hf )2 +
+ α · As · (yo – a)2 = 117 ·3.83 / 12 + 117 ·3.8 (22 – 0,5 ·3.8 – 9.27)2+31.2 · (22 – - 3.8-3.8)3 / 12 + 31.2 · (22 – 3.8-3.8) · (22/2 –9.27)2 +119 ·3.83 / 12 + 119 ·3.8 х х (9.27 – 0,5 ·3.8)2+ 8.7·17.81·(9.27 –2)2 = 95065 (см4).
Обчислюємо :
Wred = 95065 / 9.27 = 10255 (см3);
Wp1 = 1,75 ·10255 = 17946.5 (см3);
φm1 = 1,15 · (100) · 17946.5 / 72.18 · 105 = 0,29;
φm2 = φm3 = 1,15· (100) ·17946.5/ 46.6 · 105 = 0,44;
ψs1 = 1,25 – 1,1· 0,29 = 0.931, приймаємо ψs1 = 0.931;
ψs2 = 1,25 – 1,1· 0,44 = 0,766, приймаємо ψs1 = 0.766;
ψs3 = 1,25 – 0,8 · 0,44 = 0.898 ,приймаємо ψs3 = 0.898
Для спрощення подальшого розрахунку, без суттєвої похибки і її впливу на точність результатів, наближено приймаємо висоту стиснутої зони бетону рівної товщині полички, тобто x = h f / = 3.8 (см),
тоді z = ho – 0,5 · h‘f =19 – 0,5 ·3.8 = 17.1 (см).
Обчислюємо:
(l/r)1=(67.06 · 105 · 0.931) / (17.1 · 17.81 · 20 · 106 · (19 –3.8))= 6.7 · 10-5 (1/см);
(l/r)2=(41.35 · 105 · 0,766)/ (17.1 · 17.81 · 20 · 106 · (19 –3.8))=3.8 · 10-5 (1/см);
(l/r)3=(41.35 · 105 · 0.898) / (17.1 · 17.81 · 20 · 106 · (19 –3.8))=4.01 · 10-5 (1/см);
(l/r)=(6,70 – 3.80 + 4.01) · 10-5 = 6.91 · 10-5 (1/см).
Кінцевий прогин плити в середині її прольоту:
f=5 / 48 · 5842 · 6.91 · 10-5 = 2.45(см) < [f] = 2,5 (см),
тобто жорсткість плити достатня.
Кінцевий прогин плити в середині її прольоту:
f=5 / 48 · 5842 · 6,87 · 10-5 = 2.44(см) < [f] = 2,5 (см),
тобто жорсткість плити достатня.
2.6.Розрахунок фундаменту
Розрахунок ширини подушки стрічкового фундаменту під внутрішню несучу цегляну стіну проектованого житлового будинку, розрахунок і конструювання подушки стрічкового фундаменту за матеріалом. Фундаменти - підземні конструкції, що передають навантаження від будівлі на грунт.
Збірні стрічкові фундаменти складаються з плит-подушок, що укладаються в основу фундаментів і стінових блоків, які є стінами підземної частини будівлі.
Глибина закладення фундаменту будівлі встановлюється в залежності від властивостей і характеру нашарувань грунтів, рівня грунтових вод з урахуванням його коливань в процесі будівництва та експлуатації споруди, величини і характеру діючих на основу навантажень, глибини закладення підземних комунікацій і фундаментів під машини й устаткування, кліматичних особливостей району будівництва. Прийнята глибина закладення фундаменту повинна бути достатньою для забезпечення стійкості підстави і виключення можливості пученія грунту при його промерзанні і опади при відтаванні. У непучиністих грунтах при заляганні рівня грунтових вод на значній відстані від поверхні землі допускається закладати підошву фундаменту вище глибини промерзання грунту. Розміри підошви фундаменту визначають, виходячи з умови, щоб середній тиск на підставу не перевищувало розрахункового тиску, величина якого залежить від виду і властивостей грунту, глибини закладення фундаменту, конструктивних особливостей споруди. При призначенні розмірів підошви фундаменту враховують граничні величини вертикальних деформацій-осад і підйомів, при яких ще забезпечується необхідна міцність надфундаментних конструкцій і відповідність будівлі технологічним або архітектурним вимогам. При дії значних горизонтальних навантажень в тому числі сейсмічних, а також у разі водонасичених глинистих і заторфованих грунтів повинна бути забезпечена стійкість підстави.
2.6.1.Визначення відмітки підошви фундаменту
Глибина промерзання грунту у смт. Рожнятів становить 0,8 м
ПОЗ (проектна відмітка землі): - 0,850 м
Розрахункова ОПФ (відмітка підошви фундаменту):
-3,090 м + (-0,8 м) = -3,89 м
Висота фундаменту: Нф = ОПФ - h перекритття. 1 поверху = 3,89 м - 0,28 м = 3,61 м
Підбір елементів збірного залізобетонного стрічкового фундаменту під зовнішні несучі стіни:
2.6.2.Визначення кількості фундаментних блоків по висоті
ОПФ - h перекриття. 1 поверху - h фл = 3,61 - 0,28-0,3 = 3,03 м, отже, виходить 4 фундаментних блоку марки ФБС 24.5.6 (2380х500х580)
Мал.3. Схема фундаменту
2.6.3.Визначення ширини подушки
Для розрахунку стрічкових фундаментів умовно вирізається 1 метр довжини фундаменту, проводиться збір навантажень і перебувати ширина подушки b. Формула для визначення площі підошви окремого фундаменту:
b = Nser / (R-γmd1).
2.6.4.Збір навантажень
2.6.4.1.Розрахунок навантаження на 1м ² покрівлі
Сніговий район IV, S = 2,4 кПа
μ = (60-30) / 35 = 0,857 - коефіцієнт переходу від ваги снігового покриву грунту до снігового навантаження на покритті
Таблиця № 7
№ з / п |
Навантаження |
Нормативна навантаження, кПа |
γf |
Розрахункове навантаження, кПа |
1.Постоянное навантаження |
||||
1 |
Покриття Техноеласт TITAN-TOP p = 5,5 кг / м ² |
0,2 |
1,3 |
0,247 |
2 |
Покриття Техноеласт TITAN-BASE p = 4,5 кг / м ² |
0,2 |
1,3 |
0,247 |
3 |
Цементна стяжка t = 10мм; 510н / м ² |
0,51 |
1,3 |
0,69 |
4 |
Ребриста плита |
2,0 |
1,1 |
2,09 |
|
Разом постійна: |
2,916 |
|
3,213 |
2.Временние навантаження |
||||
1 |
Снігове навантаження |
1,68 |
- |
2,4 |
|
Разом повна: |
4,208 |
|
5,613 |
q покрівлі = 5,613 кПа
2.6.4.2.Розрахунок навантаження на 1м ² плити покриття
Таблиця № 8
№ з / п |
Навантаження |
Підрахунок |
Нормативна навантаження, кПа |
γf |
Розрахункове навантаження, кПа |
1.Постоянное навантаження |
|||||
1 |
Плита мініраловатная |
|
0,4 |
1,2 |
0,456 |
2 |
Пароізоляція |
- |
0,03 |
1,3 |
0,04 |
3 |
Пустотна плита ПК |
- |
3,2 |
1,1 |
3,52 |
Разом |
|
3,63 |
|
4,012 |
|
2.Временние навантаження |
|||||
1 |
Навантаження на плиту |
S = (Sg * μ * 0,7) / 0.86 |
0,7 |
1,2 |
0,84 |
Всього |
|
4,38 |
|
4,85 |
q покриття = 4,85 кПа
Мал.4. Схема збору навантажень на плиту горищну
2.6.4.3.Розрахунок навантаження на 1м ² плити перекриття
Таблиця № 9
№ з / п |
Навантаження |
Підрахунок |
Нормативна навантаження, кПа |
γf |
Розрахункове навантаження, кПа |
||||
1.Постоянное навантаження |
|||||||||
1 |
Лінолеум |
0,06 * 8 |
0,48 |
1,1 |
0,52 |
||||
2 |
Гібсоволокністая плита |
|
1,49 |
1,1 |
1,63 |
||||
3 |
Звукоізоляційні прокладки |
0,01 * 5 |
0,05 |
1,1 |
0,055 |
||||
4 |
Пустотна плита ПК |
- |
3,2 |
1,1 |
3,52 |
||||
Разом |
|
4,79 |
|
5,26 |
|||||
2.Временние навантаження |
|||||||||
1 |
Навантаження на перекриття СНиП 2.01.07-85 |
S = (Sg * μ * 0,7) / 0.86 |
4,0 |
1,2 |
4,8 |
||||
Всього |
|
8,79 |
|
10,06 |
q перекриття = 10,06 кПа
Мал.5. Схема навантажень на плиту перекриття
2.6.5.Розрахунок навантаження на 1м довжини фундаменту
Мал.6. Схема збору навантажень на 1м довжини фундаменту
Таблиця № 10
Найменування навантажень |
Підрахунок |
Величина, кПа |
qкровлі |
5,613 * ((4,6 * 0,5) +1,17) |
19,47 |
qпокритія |
4,85 * 4,6 * 0,5 |
11,15 |
Qперекритія * 9 поверхів |
10,06 * 9 * 4,6 * 0,5 |
207 |
Цегляна стіна |
0,51 * 27,3 * 17 |
236,69 |
N = 474,31 кПа
Nser = N / 1,2 = 395,25 кН / м
Для розрахунку фундаменту визначена визначена сервісна навантаження, що припадає на один метр довжини верхнього обріза фундаменту. Геологічні умови: 0,2 метра - рослинний шар, далі шар маловологі дрібного піску Грунтові води розташовані на глибині 4,0 м від планувальної відмітки. Район будівництва м. Кемерово. Підлогу першого поверху розташований по утепленим цокольним перекриттям.
2.6.6.Визначення необхідної ширини подушки фундаменту
b = Nser / (R0-γmd1) = 395,25 / (300-20 * 1,2) = 1,43 м. Призначення ширини подушки b = 1,4 м. Ширина подушки може змінитися при подальшому розрахунку.
2.6.7.Визначення розрахункового опору R
Так як будівля з підвалом db = 2,83:
R = ((γс1 * γс2) / k) * (Mγ kz b γII + Mq d1 γII + (Mq-1) dbγII + Mc cII) =
= ((1,3 * 1,1 / 1,1) * (1,15 * 1,0 * 1,0 * 18 +5,59 * 1,4 * 1,8 + (5,59-1) * 18 * 2,83 +7,95 * 1,0) = 286,94 кПа
2.6.8.Уточнення ширини подушки стрічкового фундаменту
b = Nser / (R0-γmd1) = 395,25 / (286,94-20 * 2,83) = 1,19 м
Прийнята ширина подушки фундаменту b = 3,2 м, і так як ширина подушки змінилася, уточнюється величина розрахункового опору грунту R, підставлена в формулу зміни ширини подушки;
R = 289,56 кПа.
2.6.9.Перевірка підібраною ширини подушки фундаменту
p = Nser / b + γmd1 = 395,25 / 1,6 +20 * 2,83 = 303,63 кПа
Висновок. Середній тиск під підошвою фундаменту менше розрахункового опору грунту. Прийнята ширина фундаментної подушки b = 3,2 м достатня.
2.6.10.Визначення питомої зчеплення і кута внутрішнього тертя
CII = 1,0 КПа; γII = 30 ° (таблиця 11.5 Підручник Будівельні конструкції сіткою)
Визначення коефіцієнта γс1 = 1,3; γс2 = 1,1 (таблиця 11.9 Підручник Будівельні конструкції сіткою)
Визначення коефіцієнта Mγ = 1,15; Mq = 5,59; Mc = 7,95 (таблиця 11.10 Підручник Будівельні конструкції сіткою)
Значення коефіцієнта k = 1,1, також як характеристики грунту (с, φ) визначені за таблицею, а не за результатами безпосереднього дослідження грунту.
Коефіцієнт kz = 1,0, так як ширина фундаменту b <10 м.
Питома вага грунту вище і нижче підошви фундаменту γII = γII = 18,0 кН/м³.
2.6.11.Навантаження з урахуванням коефіцієнта надійності по відповідності γn
N = 474,31 * 0,95 = 450,59 кН / м.
2.6.12.Відсіч грунту p
p = N / b = 474,31 / 1,6 = 296,44 кПа.
2.6.13. Довжина консольної ділянки фундаменту
l1 = (b-b1) / 2 = (1,6-1,19) / 2 = 0,2 м
2.6.14.Визначення поперечної сили, що припадає на метр довжини фундаменту
Q = pl1 * 1,0 м = 296,44 * 0,2 * 1 = 59,28 кН
2.6.15.Згинальний момент, діючий по краю фундаментного блоку
M = Q * (l1 / 2) = 59,28 * (0,2 / 2) = 5,92 кН * м
2.6.16.Визначення необхідної площі арматури подушки
As = M / (0,9 h0Rs) = 592 / (0,9 * 26 * 36,5) = 0,7 см ²
h0 = ha = 30-4 = 26 см;
Rs = 36,5 кН / см ² (арматура класу A-III), крок робочих стержнів 190 мм. ; На 1 м довжини фундаменту припадати 6 стрижнів діаметра 8 мм, As = 3,06 см ²
2.6.17. Перевірка міцності подушки на дію поперечної сили
Q ≤ φb3 (1 + φn) Rbtγb2bh0, де b = 100см - смуга фундаменту довжиною в 1 м; Q = 59,28 кН <0,6 * (1 +0) * 0,075 * 1 * 100 * 27 = 121,5 кН - умова міцності виконується, міцність забезпечена.
Висновок: Фундаментна подушка армується арматурної сіткою в якій робоча арматура прийнята діаметра 8 мм, A-III, крок 190 мм. Конструктивна арматура прийнята діаметром 6 мм B-II.
2.6.18.Визначення діаметра підйомних петель
Монтажні петлі закладаються в бетон, виготовляють з гладкою круглої сталі класу AI. Діаметр стрижня визначають розрахунком петлі на розрив і висмикування з бетону.
Розрахункове навантаження від власної ваги подушки g = V * ρ * Kg = 0,7 * 2500 * 1,5 = 2625
Kg - коефіцієнтом динамічності
Навантаження на одну петлю, з урахуванням перекосу або обриву однієї петлі N = g / 3 = 870 кН
Прийнято 4 монтажні петлі діаметром 12 мм (арматура класу AI) As = 1,131 см ²
Довжина однієї петлі в l = (l1 + l2) * 2 + l3 = (290 +32) * 2 +94 = 738 мм.
2.7. Вибір баштового крана:
Основними параметрами монтажних баштових кранів є:
Q - вантажопідйомність
Н кр - висота підйому гака
ℓ ст - виліт стріли
Маса монтируемого елемента
Q = Q 1 + Q 2,
де Q 1 - маса елемента
Q 2 - маса строп
ℓ ст = а / 2 + в + з
де а - ширина кранового шляху по-відстань від кранового шляху до будівлі.
с - відстань від центру точки монтируемого елемента виступаючої частин будівлі.
Н кр = h 0 + h з + h е. + h з
де h 0 - перевищення опори монтируемого елемента над рівнем стоянки крана
h з-запас по висоті (не менше 0,5 м); м.
h ел-висота елемента в монтується положенні; м.
h стр-висота стропування у робочому положенні від верху монтируемого елемента до низу гака;
Розрахунок:
Н кр = 14,9 +0,5 +0,7 +6 = 22,1 м.
ℓ ст = 4,5 / 2 +8,5 +18,5 = 29,25 м;
Q = 5703 +100 = 5803 кг.
За довідником підбираємо кран баштовий марки КБ-100.1
Вантажопідйомність - 8 т
Довжина стріли - 20 м.
Висота підйому - 41 м..
Допустима швидкість вітру - 17 м / с.
Потужність - 38,5 кВт.
Колія х база - 4,5 х4, 5 м.