- •Аналіз конструкції
- •Вибір електродвигуна
- •Кінематичні розрахунки
- •3.1 Розрахунок передаточних чисел
- •3.2 Розрахунки частот обертання
- •3.3 Розрахунок потужностей і обертаючих моментів
- •4. Проектувальні розрахунки
- •4.1 Розрахунок циліндричної косозубой передачі 1-2
- •4.2 Розрахунок прямозубої циліндричної ступені 3-4
- •4.3 Розрахунок клинопасової передачі.
- •4.4 Вибір мувп
- •4.5 Проектувальний розрахунок валів
- •4.6 Вибір підшипників
- •4.7 Вибір шпонкових з'єднань
- •4.8 Розрахунок основних розмірів корпусу і кришки
- •5 Перевірочні розрахунки
- •5.1 Розрахунок косозубой циліндрової передачі 1-2
- •5.2 Розрахунок прямозубої циліндричної передачі 3-4
- •5.3 Перевірочні розрахунки муфти
- •5.4. Розрахунок зусиль, що діють на вали
- •5.5 Розрахунок вхідного валу.
- •5.6 Розрахунок проміжного валу
- •5.7 Розрахунок тихохідного валу
- •5.8 Перевірочний розрахунок вихідного валу на жорсткість
- •5.9 Розрахунок підшипників кочення на довговічність
- •5.9.1 Розрахунок підшипників вхідного валу
- •5.9.2 Розрахунок підшипників проміжного валу
- •5.9.3 Розрахунок підшипників вихідного валу
- •5.10 Перевірочний розрахунок з'єднань шпонкою
- •5.10.1Вхідні данні для розрахунки шпонки під веденим шківом.
- •5.10.2 Вхідні данні для розрахунки шпонки під колесом на проміжному валу.
- •5.10.3 Вхідні данні для розрахунки шпонки під колесом на вихідному валу.
- •5.10.4 Вхідні данні для розрахунки шпонки під мувп
- •6 Технічні умови на експлуатацію
- •Висновки
- •Перелік посилань
5.2 Розрахунок прямозубої циліндричної передачі 3-4
5.2.1 Перевірка на контактну втомну міцність
Розрахункова умова σн ≤ [σ] н
[σ] н = [σ] н расч
де Zм = 275 МПа1/2 – коефіцієнт, що враховує механічні властивості матеріалів зв'язаних зубчастих коліс [1, стр.71].
Zн - коефіцієнт, що враховує форму зв'язаних поверхонь зубів, для прямозубих коліс при α = 20о
Zε - коефіцієнт, що враховує сумарну довжину контактних ліній. Для прямозубих коліс
Коефіцієнт КН = КНα КНβ КНν = 1∙ 1,08 ∙ 1,01 = 1,09
КНα – коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження між зубами. Для прямозубих передач приймається = 1[1, стр.95].
КНβ - коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження по ширині вінця.
По табл.37[1] при b2/d1 = 30/52 = 0,58; (колесо приробляється; положення колеса - поблизу однієї з опор) КНβ = 1,07.
КНν – коефіцієнт динамічності навантаження. [3, табл.38].
σн < [σ] н. 883,75 < 1092,5МПа – контактна втомна міцність забезпечена.
5.2.2 Перевірка на втомну міцність на згин
Розрахункова умова: σF ≤ [σ] F.
З'ясовуємо, по якому із зубчастих коліс пари вести розрахунок, для чого і для шестерні, і для колеса розраховуємо [σ] F/YF.
Напруга на згин, що допускається
Для шестерні:
де σF limb = 800 МПа межа витривалості зубів при згині.
KFc – коефіцієнт, що враховує напрям додатка навантаження до зубів. Для нереверсивних передач KFc =1.
SF =2,2 – коефіцієнт запасу, вибираємо з табл.41 (вірогідність не руйнування більш 0,99) [1].
KFL – коефіцієнт довговічності. Розраховуємо по формулі:
< 1. Приймаємо рівним 1.
NFO – базове число циклів змін напруги, відповідне тривалій межі витривалості. Для всіх сталей NFO = 4∙106 [1, стр.110].
NFE – еквівалентне число циклів змін напруги. Розраховується з врахуванням даних режиму навантаження. Для шестерні:
Для колеса: σF limb = 800 МПа
NFE4 = NFE1/u3-4 = /2,5 = 36569132
< 1, приймаємо =1.
.
Знаходимо YF1 – безрозмірний коефіцієнт, величина якого залежить від форми зуба. Число зубів Z3 = 26; Z4 = 64. Знаходимо по таблиці.24[1, стр.77].
YF3 = 3,9; YF4 = 3,62.
«Слабкішим» елементом є шестерня, по якому ведеться подальший розрахунок.
де YF3 = 3,9;
Yε ≈ 1- коефіцієнт, що враховує спільну роботу точних зубців;
Yβ = 1- коефіцієнт, що враховує нахил зуба. Для прямозубих передач рівний 1.
KFα – коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження між зубами. Для прямозубих циліндричних передач приймається рівним 1.
KFβ - коефіцієнт, що враховує розподіл навантаження по ширині вінця. По таблиці.37 КFβ = 1,07.
KFV - коефіцієнт динамічності навантаження. [1, табл.38].
КFν = 1,04.
σF < [σ] F. 320< 364 МПа втомна міцність на згин забезпечена.
5.2.3 Перевірка на контактну міцність при дії максимальних перевантажень.
σн max ≤ [σ] н max,
σН = 883,75 МПа;
[σ]H max = 40HRC = 40*57=2280 МПа;
σ H max < [σ]H max
1316 < 2280 МПа – контактна міцність при дії максимальних перевантажень забезпечена.
5.2.4 Перевірка міцності на згин при дії максимальних перевантажень.
σF max ≤ [σ] F max,
σF max = σF · Кпер = 320 · 2,22 = 710 МПа.
[σ] F max = 20HRC = 20*57= 1140 МПа.
σF max < [σ] F max; 710 < 1140- міцність на згин при дії максимальних навантажень забезпечена.