- •1. Исходные данные для проектирования
- •2. Расчет геометрических элементов плана и продольного профиля тоннельного перехода
- •2.1 Расчет геометрических элементов плана трассы
- •2.2 Расчет геометрических элементов продольного профиля трассы
- •3. Расчет искусственной поперечной системы вентиляции
- •Варианты конструкции тоннельной обделки
- •1. Обделка в виде пологого свода, опертого на массивные стены
- •1.1 Назначение основных размеров обделки и определение нагрузок
- •3. Расчет искусственной поперечной системы вентиляции
- •2. Обделка в виде пологого свода, опертого на массивные стены
- •2.1 Назначение основных размеров обделки и определение нагрузок
- •Определение расчетных нагрузок
- •Определение внутренних усилий в сечениях свода обделки
- •Проверка прочности сечений обделки
- •3.3 Монолитная круглая обделка
Проверка прочности сечений обделки
Анализ распределения изгибающих моментов и нормальных сил в сечениях свода показывает, что проверка прочности целесообразна только там, где действует максимальный момент.
Сечение 2:
M = 127,44 кНм, N = 359,19кН.
; (4.1.67)
Максимальное напряжение в сжатом бетоне:
; (4.1.68) ;
; (4.1.69) , принимаем
Свободная длина свода между пятами вычисляется по формуле :
; (4.1.70)
; (4.1.71) ;
; (4.1.72) ;
Вычислим условную критическую силу по формуле:
; (4.1.73)
; (4.1.74) ;
Условие допустимости применения неармированного бетона
а) ; (4.1.75) условие выполняется;
б) (4.1.76)
Оба условия выполняются.
Проверка прочности сечения обделки:
; (4.1.77)
Условие прочности сечения обделки выполняется.
Проверка прочности сечения по сопротивлению бетона растянутой зоны:
; (4.1.78)
Оба условия прочности сечения обделки в замке выполняются.
Данная обделка проходит по условию допустимости применения неармированного бетона и обеспечивает необходимую прочность сечения обделки.
3.3 Монолитная круглая обделка
3.3.1 Назначение основных размеров обделки и определение нагрузок
Исходя из требуемых размеров габарита приложения строений и инженерно-геологических условий, для тоннеля принимаем обделку из монолитного тяжелого бетона В-30.
Характеристика обделки:
Таблица 3.2
Наименование |
Единица |
Значение |
Наружный диаметр Dн |
мм |
12800 |
Внутренний диаметр |
мм |
11000 |
Толщина обделки h |
мм |
900 |
Ширина сечения b=1м
Собственный вес кольца обделки:
; ;
Наружный радиус обделки Rн=6,4м, осевой радиус R0=5,5м.
Возвышение центра кольца обделки над уровнем проезжей части
;
;
Возвышение шелыги свода тоннеля над уровнем проезжей части
;
Полу-пролёт свода обрушения
;
Высота свода обрушения
;
Так как , условие (3.18) выполняется и сводообразование над тоннелем возможно.
Нормативная нагрузка от вертикального горного давления при значении kp=1:
;
Расчетная нагрузка от вертикального горного давления с учетом коэффициента перегрузки n1=1.5:
Нормативная нагрузка от горизонтального горного давления
;
;
Расчетная нагрузка от горизонтального горного давления с учетом коэффициента надёжности по нагрузке n2=1,2
;
Нормативная нагрузка от собственного веса обделки
; (3.83)
;
Расчётная нагрузка от собственного веса обделки при коэффициенте перегрузки n4=1.2
;
3.3.2 Определение усилий в сечениях тоннельной обделки
При определении изгибающих моментов и нормальных сил обделку рассматривают как кольцо в упругой среде.
Определим расчётные параметры:
; (3.84 )
;
; (3.85)
;
; (3.86)
;
Значения изгибающих моментов и нормальных сил в пяти сечениях полукольца:
1. При загружении обделки вертикальным горным давлением и соответствующим ему реактивным отпором
; (3.87)
;
; (3.88)
;
; (3.89)
;
; (3.90)
;
; (3.91)
;
; (3.92)
;
Найдем значение моментов и попереных сил:
; (3.93)
; (3.94)
;
;
2. При загружении обделки собственным весом и соответствующим ему реактивным отпором породы
; (3.95)
кНм;
; (3.96)
кНм;
; (3.97)
;
; (3.98)
;
;
Вычислим суммарные изгибающие моменты в сечениях полукольца обделки:
Таблица 3.3
№ сечения |
Значения изгибающих моментов, кНм |
||
М(1) |
М(2) |
М(1)+М(2) |
|
1 |
37,69 |
4,789 |
41.355 |
2 |
-27,67 |
-5,15 |
-31.88 |
3 |
3,59 |
4,41 |
8,012 |
4 |
46,94 |
-17,63 |
28.96 |
5 |
-283,755 |
28,23 |
-255,5 |
Вычислим суммарные нормальные силы в сечениях полукольца обделки:
Таблица 3.4
№ сечения |
Значения нормальных сил, кН |
||
N(1) |
N(2) |
N(1)+N(2) |
|
1 |
113,555 |
117,28 |
230,55 |
2 |
156,11 |
145,89 |
302,012 |
3 |
180,82 |
255,598 |
436,82 |
4 |
179,38 |
355,12 |
533,25 |
5 |
183,684 |
389,47 |
574,02 |
М, кНм N, кН
Рис.3.8 Эпюры изгибающих моментов и нормальных сил в монолитном кольце обделки
3.3.3 Проверка прочности сечений обделки
Сечение 1
M=255,5 кНм, N=573,16 кН.
;
;
, принимаем ,
;
;
;
примем , т.к. выполняем эскизный расчёт.
Условие допустимости применения неармированного бетона
а)
б)
Оба условия выполняются.
Проверка прочности сечения обделки:
;
Проверка прочности сечения по сопротивлению бетона растянутой зоны:
;
Оба условия прочности сечения обделки в замке выполняются.
Проверку прочности в остальных сечениях свода обделки можно не производить, так как она заведомо обеспечена.