77. Влияние факторов прокатки на вид эпюры нормальных контактных напряжений: относительное обжатие и натяжение полосы.

Обжатие. С увеличением обжатия увеличивается длина очага деформации, а значит, растет и сумма продольных подпи­рающих сил трения. Перемещение металла по контактной поверхнос­ти затрудняется. Вследствие этого среднее контактное давление возра­стает.

При увеличении обжатия не толь­ко усиливается подпирающее дей­ствие сил трения, т.е. растет коэф­фициент п'_а , но также повышается

предел текучести металла в связи с деформационным упрочнением.

Силы натяжения облегчают про­дольное течение металла и, следовательно, способствуют сниже­нию среднего контактного давления. Натяжение зад­него конца полосы влияет на давление в большей степени, чем натяжение переднего конца. Происходит так потому, что заднее натяжение воздействует на зону отставания, которая составляет основную часть очага деформации.

Подпор концов полосы соответственно вызывает повышение среднего контактного давления.

78. Давление при прокатке в калибрах

Среднее контактное давление при прокатке в калибрах, как правило, несколько выше, чем при прокатке прямоугольной по­лосы на гладкой бочке при той же степени деформации. Можно указать две основные причины этого. Во-первых, в связи с уве­личением контактной поверхности по периметру калибра воз­растает сумма продольных подпирающих сил трения. Во-вторых, при входе металла в валки обжатие начинается не по всей шири­не полосы, а на отдельных участках, благодаря чему усиливает­ся влияние внешних зон. Многие авторы при расчёте давления калибрах исходят из формулы: P_ср.к.=n_k*P_ср где n_k – коэффициент, учитывающий особенности деформация в калибрах.

79. Давление при прокатке высоких полос.

В случае прокатки высоких полос (lд/hcp=0.7-0.15 ), именно внешние зоны (жесткие концы) оказывают решающее влияние на коэффициент подпора. Существуют тео­ретические формулы, отражающие зависимость . Если допустить, что при сжатии толстой плиты с внешними зо­нами и прокатке высоких полос давление примерно одинаково, то может быть применена формула В. М. Луговского , ко­торую можно представить в виде:

80. Определение крутящих моментов по предельным силам трения.

Р ассматривая элементарные силы, распределенные по дуге контакта нетрудно сделать вывод, что крутящий момент создается действием касательных сил трения t. Силы р не создают крутящего момента, так как линии их действия про­ходят через центр валка.

(336)

Используем закон трения Амонтона: Тогда получим формулу крутящего момента, впервые предложенную В. Ф. Баюковым:

81. Определение крутящего момента по усилию прокатки.

П ри установившемся процессе свободной прокатки, равнодействующая всех сил, приложенных к валку в очаге деформации, направлена – вертикально.

Крутящий момент создаваемый силой прокатки, после всех преображения равен:

Если считать, что усилие прокатки Р (или контактное давле­ние р_ср) задано, то основная проблема расчета крутящего момен­та сводится к правильному определению точки приложения силы Р, т.е. к нахождению коэффициента плеча момента ψ, он определяется по графикам построенных на экспериментальных данных или по уравнениям распределения давлений.