Расчёт вн второго подогрева
1. Определяются относительные перепады температур по воздуху , и по воде для расчетных режимов по формулам:
2. Запас по поверхности вычисляется по формуле:
Этот запас не выходит за пределы (10%) предусмотренного.
3. Находится фактический расход теплоносителя Gфж, обеспечивающий заданную конечную температуру воздуха, по формуле:
4 Определяется расчетный расход воды:
5. Вычисляется массовая скорость воздуха во фронтальном сечении ВН:
6. Определяется величина потерь давления ∆Ра: для n=2,5, ∆Ра=80,0 Па
7. Определяются гидравлические потери теплоносителя в ВН:
7. Расчёт камеры орошения кондиционеров ктцз
Производим расчет КО ОКФ-3, двухрядной, исполнения 2, для политропного процесса в летний период года.
1. Вычисляем коэффициент адиабатной эффективности
где Iв.к., Iв.н. - энтальпия воздуха перед КО и после нее, кДж/кг;
Iw - энтальпия воздуха при пересечении кривой φ= 100% с линией процесса изменения состояния воздуха в КО
2. Находится коэффициент орошения μ и коэффициент энтальпийной эффективности Еп, для принятого типоразмера КО по графику.
3. Вычисляется относительный перепад температур воздуха:
4. Вычисляется начальная температура воды:
5 Определяется конечная температура воды:
6 Определяется расход разбрызгиваемой воды:
Gв - массовый расход воздуха, проходящего через КО, кг/ч
7 Определяются потери давления по воде в КО - ∆Рж по графику: ∆Рж=80 кПа.
8. Холодоснабжение центральных скв
При использовании КО в центральных кондиционерах СКВ необходимо рас положить сборный бак, с отсеками с теплой и холодной водой, ниже бака поддона КО. Это дает возможность отопленной воде через переливное устройство самотеком поступать в отсек БТВ. Далее отопленная вода подается в кожухообразный испаритель холодильной машины. Охлаждаемая вода проходит по трубкам, а в межтрубном пространстве испарителя кипит хладагент. При испарении температура воды понижается на 4-8 С. Охлажденная вода с температурой t=6-7 °С по соединительному трубопроводу поступает бак холодной воды (БХВ) сборного бака.
На стороне всасывания насоса КО смонтирован трехходовой автоматический клапан, к которому присоединен рециркуляционный трубопровод от бака-поддона КО и соединительный трубопровод от БХВ, В соответствии с импульсом от датчика, контролирующего охлаждение кондиционируемого воздуха, в трехходовом клапане изменяется степень открытия проходных сечений, и соответственно изменяются количества поступающей к насосу охлажденной воды.
Объем баков БТВ и БХВ определяются из условия 5-10 часового расхода воды, подаваемого форсунками КО и принимаются равными 0.1 от величины расхода воды. Напор насосов, подающих воду к форсункам, складывается из давления воды перед форсунками, давления, необходимого для преодоления сопротивлений на всасывающей и нагнетательной стороне, а также на преодоление высоты подъема воды.
9. Расчёт воздухораспределителя (вр)
В качестве ВР для помещений высотою Нр не более 8 м рекомендуется использовать плафон регулируемый, многодиффузорный 5.904-39 круглого сечения (ПРМ) или воздухораспределитель регулируемый 5.904-46 ВРк, с подачей воздуха коническими смыкающимися струями [Внутренние санитарно технические устройства В3 Ч3].
Расчет ПРМ
1.Выбираем ячейку помещения Ар=6х6=36 м2
2.Определяем количество воздухораспределителей N=648/36=18 шт, где 648 - площадь помещения;
3.Определям производительность одного воздухораспределителя;
4.Определяем скорость истечения приточного воздуха для различных модификаций воздухораспределителей ПРМ по формуле:
Ао – расчётная площадь ВР (табл. П.13 МУ)
Исключаем из дальнейшего расчета плафоны ПРМ1, ПРМ2, ПРМ3 т.к. скорость на выходе больше рекомендуемой в 6 м/с.
5.Определяем геометрическую характеристику струи по максимальным и минимальным значениям m и n (табл. П.13 МУ)
Определяем высоту расположения плафона относительно рабочей зоны
Уточняем, для какого типоразмера ПРМ, относительная площадь приточной струи лежит в диапазоне 0,2 – 0,5 по формуле:
где для ПРМ С1=0, С2=-10
Условие соблюдается
6.Проверяется равномерность распределения скоростей и температур по площади рабочей зоны (РЗ):
При (h-hрз)/А00,5=5,8/0,20,5=12,97 - m=2,17, а n=1,89
7.Определяют параметры воздуха при входе в РЗ:
В формулах (59) - (65) введены обозначения:
Н, hрз, h, - высоты соответственно здания, рабочей зоны и расположения ВР от уровня пола, м;
А0- расчетная площадь ВР (П.13МУ), м2;
m и n - скоростной и температурный коэффициенты ВР, определяемые интерполированием;
∆t0=4°С - избыточная температура приточного воздуха, °С;
Кcon - коэффициент стеснения струи:
где Lсоп - расход воздуха, удаляемого из РЗ, приходящегося на один ВР (при равномерном распределении), Lcon=Lм.о/N=18000/18=1000 м3/ч;
Кn- коэффициент неизотермичности струи:
ВР считается подобранным правильно, если выполняются условия предыдущих формул, а значения V и Δt соответственно не более 0,6 м/с и 1,5 °С.
Так как условие не выполняется, принимаем воздухораспределитель регулируемый 5.904-46 ВРк7 и производим расчёт снова:
1.Определяем скорость истечения приточного воздуха:
2.Определяем геометрическую характеристику струи:
Определяем высоту расположения плафона относительно рабочей зоны
Уточняем, для какого типоразмера ПРМ, относительная площадь приточной струи лежит в диапазоне 0,2 – 0,5 по формуле:
где для ВРк С1=4, С2=2
Условие соблюдается
3.Проверяется равномерность распределения скоростей и температур по площади рабочей зоны (РЗ):
При (h-hрз)/А00,5=3,4/0,40,5=5,38 - m=1,24, а n=1,12
4.Определяют параметры воздуха при входе в РЗ:
Кcon - коэффициент стеснения струи:
Кn- коэффициент неизотермичности струи:
ВР считается подобранным правильно, если выполняются условия предыдущих формул, а значения V и Δt соответственно не более 0,6 м/с и 1,5 °С.
Аэродинамический расчет
Определение коэффициентов местных сопротивлений
Участок №1
1. Дроссель-клапан трехстворчатый д.к=0,12 при ά=00 .
2. Конфузор конф= 0,1
3.Тройник на отв.тр.отв.=0,95 вычислено программой по формуле. (Описание работы с программой CompactVent)
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =1,6.
Сумма КМС на участке №1-2 - 1=2,55.
Участок №2
1. Конфузор конф= 0,1
2. Тройник на проход тр.пр.= 0,19 вычислено программой по формуле.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0.
Сумма КМС на участке №2-3 - 2=0,19
Участок №3
1. Тройник на ответвление тр.пр.= 0,00 вычислено.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,54.
Сумма КМС на участке №6-7 - 2=0,54
Участок №4
1. Конфузор конф= 0,1
2. Тройник на проход тр.пр.= 0,34 вычислено программой.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,1.
Сумма КМС на участке №4-5 - 2=0,44
Участок №5
1. Конфузор конф= 0,1
2. Тройник на проход тр.пр.= 0,19 вычислено программой.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,1.
Сумма КМС на участке №4-5 - 2=0,29
Участок №6
1. Тройник на ответвление тр.пр.= 0.00 вычислено.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,54.
Сумма КМС на участке №6-7 - 2=0,54
Участок №7
1. Конфузор конф= 0,1
2. Тройник на проход тр.пр.=0,34 вычислено программо.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,1.
Сумма КМС на участке №5-6 - 2=0,44
Участок №8
1. Конфузор конф= 0,1
2. Тройник на проход тр.пр.= 0,19 вычислено программой.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0.1
Сумма КМС на участке №8-9 - 2=0,29
Участок №9
1. Конфузор конф= 0,1
2. Тройник на ответвление тр.пр.= 0.62 вычислено.
Сумма КМС на участке (без КМС тройника) - =0,54.
Сумма КМС на участке №6-7 - 2=1,16
Перечень ссылок
1.СНиП 2.04.05-91* Отопление, вентиляция и кондиционирование. Госстрой СССР – М.ЦИТП ,1991-64с.
2.Методические указания : «Кондиционирование воздуха промышленных зданий»
Исаев В.Ф. ОГАСА – Одесса 2002-47с.
3. Руководящий материал по центральным кондиционерам ч. II, Альбом II. Методика расчёта ВН., Харьков 1989.
4. Руководящий материал по центральным кондиционерам ч. II, Альбом I. Методика расчёта камеры орошения., М.: 1989.
5. Внутренние санитарно-гигиенические устройства. В 3 ч. Ч3. Вентиляция и кондиционирование воздуха Кн.2/ Б.В. Баркалов, Н.Н. Павлов, С.С. Амирджанов и др.; под ред. Н.Н. Павлова и Ю.И. Шиллера. - 4-е изд., перераб. и доп. – М.: Стройиздат, 1992. – 416 с.: ил. – (Справочник проектировщика).
6. Рябов А. В. К расчёту систем пневмотранспорта стружки и пыли. Вестник машиностроения, 1971, №9, с. 40-41.