- •Тлумачальная запiска да курсавой работы
- •1. Выбар матэрыялу трубаправода
- •2. Вызначэнне дыяметра трубапрввода
- •3. Разлiк страт напору ў трубаправодах
- •4.Праверачны разлік таўшчыні сценкі труб
- •5. Падбор центрабежнай помпы I даследаванне рэжымау яе работы
- •5.4. Паралельная работа дзвюх помп.
- •6.1. Рэгуляванне драселяваннем.
- •6.2. Рэгуляванне змяненнем частаты вярчэння.
6.1. Рэгуляванне драселяваннем.
Пры такім спосабе рэгулявання для таго, каб забяспечыць расход Qп, неабходна павялічыць страты напору ў трубаправоднай сістэме. Гэта можна зрабіць, змяняючы каэфіцыент мясцовых супраціўленняў засаўкі (трэба яе прыкрываць), якая стаіць на нагнятальнай лініі помпы.
Каб вызначыць рабочы пункт, які будзе адпавядаць неабходнаму расходу Qп, патрэбна пры кожным значэнні каэфіцыента мясцовых супраціўленняў, якія прымаюцца з дадатку 21 [1] (тры, чатыры большыя значэнні) разлічыць характарыстыку патрэбнага напору (так званыя дросельныя крывыя Нп = f(Q)). Разлік такіх характарыстык зрабім згодна з методыкай, якая была выкладзена ў раздзеле 5.1, данныя разлікаў занясем у табліцы 6.1.1-6.1.4. 3атым пабудуем характарыстыку помпы па даных табліцы 5.1 i на гэты ж графік нанясем ў такім жа маштабе ўсе дросельныя крывыя (рыс. 6.1). Гэтыя крывыя будуць перасякаць характарыстыку помпы ў розных пунктах. Часцей за ўсё пункт з неабходным значэннем Qп пападае паміж дзвюма суседнімі дросельнымі крывымі, таму неабходна метадам iнтэрпаляцыі вызначыць ступень адкрыцця засаўкі i адпаведны ў гэтым выпадку каэфіцыент мясцовых супраціўленняў.
Табл. 6.1.1.
ξз=11
Σξ |
13,19 |
13,19 |
13,19 |
13,19 |
13,19 |
13,19 |
13,19 |
13,19 |
13,19 |
Σhн, м |
0 |
0,155 |
0,558 |
1,194 |
2,058 |
3,149 |
4,466 |
6,008 |
7,775 |
Нп, м |
15,23 |
15,39
|
15,81
|
16,47
|
17,37
|
18,51
|
19,88
|
21,48 |
23,32
|
Табл. 6.1.2.
ξз=33
Σξ |
35,14 |
35,14 |
35,14 |
35,14 |
35,14 |
35,14 |
35,14 |
35,14 |
35,14 |
Σhн, м |
0 |
0,204 |
0,757 |
1,641 |
2,853 |
4,392 |
6,255 |
8,444 |
10,957 |
Нп, м |
15,23 |
15,44 |
16,01
|
16,92
|
18,17
|
19,75
|
21,67
|
23,92
|
26,50
|
Табл. 6.1.3.
ξз=77
Σξ |
79,14 |
79,14 |
79,14 |
79,14 |
79,14 |
79,14 |
79,14 |
79,14 |
79,14 |
Σhн, м |
0 |
0,304 |
1,154 |
2,536 |
4,444 |
6,877 |
9,835 |
13,316 |
17,320 |
Нп, м |
15,23 |
15,54 |
16,41
|
17,82
|
19,76
|
22,24
|
25,25
|
28,79
|
32,87
|
Метадам iнтэрпаляцыі вызначаем ступень адкрыцця засаўкі i адпаведны ў гэтым выпадку каэфіцыент мясцовых супраціўленняў (рыс. 6.2).
Табл. 6.1.4.
ξз=71,5; ступень адкрыцця n=0,1938
Σξ |
43,94 |
43,94 |
43,94 |
43,94 |
43,94 |
43,94 |
43,94 |
43,94 |
43,94 |
Σhн, м |
0 |
0,16 |
0,597 |
1,338 |
2,336 |
3,6 |
5,14 |
6,95 |
9,08 |
Нп, м |
15 |
15,166 |
15,62 |
16,385 |
17,42 |
18,734 |
20,327 |
22,2 |
24,35 |
Н5=21,35 м; Q5=9,6·10-3 м3 /с; N5=3.17 кВт; η1 = 66 %.
Рэгуляванне работы помпы драселяваннем выклікае дадатковыя страты энергіі, што паніжае ККДз помпы. Але, дзякуючы таму, што гэта вельмі просты спосаб рэгулявання, ён знайшоў шырокае распраўсюджванне на практыцы.