- •1 Краткий обзор развития трубного производства
- •Характеристика сортамента труб на примере оао «хтз» и оао «нтз».
- •Особенности деформации металла при винтовой прокатке (на примере прошивки заготовок на станах пвп).
- •4 Основные параметры очага деформации при винтовой прокатке (на примере прошивки заготовок на станах пвп).
- •5 Прошивка слитков и заготовок на прессах (анализ заполняющей, закрытой (нарастающей) и сквозной прошивок).
- •6 Прессование труб (схема прессования труб; анализ преимуществ и недостатков процесса прессования труб).
- •7 Особенности деформации металла при продольной прокатке труб в калибрах (круглых и овальных).
- •17 Силовые условия при гибке полосы в формовочном стане.
- •18 19 Открытые калибры формовочных станов
- •19.Анализ открытых калибровок формовочных станов.
- •20 Закрытые калибры формовочных станов
- •20 Анализ закрытых калибровок формовочных станов.
- •21 Расчет полосы для формовки трубной заготовки
- •22 Последовательность расчета однорадиусной калибровки валков формовочного стана по производству трубных заготовок
- •23 Последовательность расчета двухрадиусной калибровки валков формовочного стана по производству трубных заготовок
- •26 Состав оборудования и последовательность технологических операций при производстве труб 1220-1420
- •27 Состав оборудования и технология гибки полуцилиндрических заготовок на непрерывном валково-роликовом стане 1220-1420 тэсц №2 оао «хтз».
- •28 Расчет базовой ширины и выходных параметров полуцилиндрической трубной заготовки, получаемой на непрерывном валково-роликовом стане 1220-1420 тэсц №2 оао «хтз».
- •29 Методика расчета калибровки валков непрерывного формовочного стана 1220-1420 тэсц № 2 «хтз».
- •30 Технология формовки трубных заготовок на трехвалковой листогибочной машине тэсц-2 оао хтз.
20 Анализ закрытых калибровок формовочных станов.
Применяя закрытую калибровку 3 типа можно уменьшить количество открытых калибров. Она обеспечивает наилучшее качество трубной заготовки. Калиброква 3 типа рекомендуется для оптимального сортамента стана, 2 типа-для тонкостенных труб, 5 типа-для нержавеющих и высоколегированных сталей которые подвергаются аргонно-дуговой сварке.
21 Расчет полосы для формовки трубной заготовки
Привильный выбор ширины полосы важен, учитывая деформацию Ме при формовки сварки.
В=πК((Дт+ΔДр)-(Sт±ΔSр))+ ΔВф+ΔВс+ΔВк
В- ширина
Дт- диаметр готовой трубы
Sт- толщина стенки готовой трубы
ΔДр- уменьшение диаметра трубы в редукционном стане
ΔSр- изменение толщины стенки в редукционном стане «+» - утонение, «-» - утолщение
ΔВф- уменьшение толщины заготовки в процессе формовки
ΔВс- уменьшение толщины заготовки в процессе сварки
ΔВф+ ΔВс=(Кф+Кс) Sт
ΔВк- припуск на обжатие в калибровочном стане
К – коэффициент учитывающий потери на окалину и угар
Величины К, ΔДр, ΔSр их учитывают только при наличии редукционного стана. Величина К назначается на базе практических данных, она <1.
22 Последовательность расчета однорадиусной калибровки валков формовочного стана по производству трубных заготовок
Определение профиля калибра заключается в расчете радиуса Ri в нейтральной линии в каждой клети и центрального угла альфа. Ri находят из условия равномерного распределение деформации по клетям альфа I =B/Ri Ri=n/i*Rt. В закрытых калибрах необходимо определить толщину шайбы.Sш=(2пи-альфа i)*Ri.
23 Последовательность расчета двухрадиусной калибровки валков формовочного стана по производству трубных заготовок
При расчете такой калибровки крайние участки формуют R=Rгт. Особенностью такой калибровки является то, что в части калибров участки заготовки либо не соприкасаются с валками, либо соприкасаются частично. Общая схема след.: после того как ширина центрального участка (Bальфа i) становится равной 0,4-0,5 ширины полосы начинают выполнять гибку центрального участка путем уменьшения R гиба Ri. На схеме показаны 2 калибра. Калибр 1 и 2 где полоса деформируется по всей ширине в горизонтальных приводных валках, а в калибрах 3и 4 выполняется гибка центрального участка, а крайние участки полосы соприкасаются с валками либо вообще не соприкасаются.
Способ расчета следующий :
На 1 этапе задаются отношения Bфиi/B=(0,96+2i)/4N.
После достижения отношения Ri/ri=1,5-2,0 переходят к закрытым калибрам с разрезной шайбой. На схеме калибры 5,6,7, что толщина разрезной шайбы уменьшается.
Для повышения устойчивости полосы рекомендуется устанавливать эджерные валки сразу после 1 формовочной клети.
24 Радиус калибра эджерных валков было бы целеобразно назначить полусумме предыдущего и последующего рабочего валков.С учетом требований используют след. Методику:Имеются 3 группы эджерных валков:
Для участков заготовок сформированный на угол менее 180.Профиль калибра эджерного валка строится R равным R последующей клети.
– более 180,но до клетей закрытых клетей.R калибра эджерного валка принимают равным радиусу следующей клети, а зазор между валками 0,5…2 мм.
– устанавливаются между валками клетей с разрезной шайбой в калибрах.R эджерных валков принимают равным R калибра предыдущей клетей. Расстояние между валками S определ. По ф-е.:
S=Rn-1-(Rn+0,5).
25 Va=пиDвnв/60;Vб=пиDнnн/60;Dв/Dn=nн/nв=i
Расчет выполняют с выбора D рабочего вала на который насаживаются валки его определ. из расчета на прочность или по форм.
dв=(0,75-1,0)dтр макс. в сортаменте
катающий D нижнего вала опред. По ф-е:Dн=(1,9-2,0)dв
расчет начинают или с 1 формовочной клети или с последней клети. Дополнительно необходимо учитывать что D от клети к клети по направлению к формовки должны увеличиваться.Это необходимо для натяжение ленты между клетями. Катающий диаметр последующей клети должен увелич. На величину дельта D=0,035Dк.Зная один катающий диаметр можно найти и все остальные диаметры.