Ручной расчет
Рассчитаем
Найдем аварийные составляющие токов и напряжения:
Разложим их на аварийные составляющие:
Тогда:
Сопротивления участков:
Для прямой последовательности:
Для нулевой последовательности (с учетом взаимоиндукции):
Расчет к(3) в конце лэп
Схема замещения:
Индекс 1 будем упускать. Размерность ЭДС – кВ, токов – кА, сопротивлений – Ом.
Найдем фазные токи в местах установки защиты;
Расчет к(3) за спиной
Схема замещения:
Расчет к(1) фазы а в конце лэп
Схема
прямой последовательности:
Преобразуем схему относительно ветви с U1(аналогично расчету для К(3)):
Схема обратной последовательности:
Алгоритм расчета эквивалентных сопротивлений идентичен алгоритму для прямой последовательности:
Схема нулевой последовательности:
Из условий однофазного КЗ на землю имеем:
Решая эти уравнения, а так же уравнения (*), (**) и (***) получим:
Ток фазы А в месте КЗ равен:
Токи в нагрузках:
Токи в месте установки защит:
Для прямой последовательности:
Для обратной последовательности (аналогично):
Для нулевой последовательности:
Тогда фазные токи в месте установки защит равны:
Фазные напряжения равны:
Моделирование кз на пк
Для расчета аварийных режимов воспользуемся программой “CSC – Student Edition V 1.0b”.
Расчетная схема будет иметь следующий вид:
К(3) в конце лэп
Файл исходных данных:
csc K3
F1 8 1e-6
V1 1 0 63.5085
V2 9 0 63.2669+5.5351i
Zc1 1 2 1.2813+2.8385i 0.9124+2.7163i 0.3786+1.9195i
Zc2 2 3 1.2813+2.8385i 0.9124+2.7163i 0.3786+1.9195i
Z1 3 4 0.5403+1.5389i 0.5403+1.5389i 1.1491+2.4539i
Zo1 0 4 3388.6+2302.4i 3388.6+2302.4i 1e6
Z23 4 5 1.1367+3.1855i 1.1367+3.1855i 2.4437+5.0960i
Zo2 0 5 3388.6+2302.4i 3388.6+2302.4i 1e6
Z4 5 6 0.115+0.3231i 0.115+0.3231i 0.2514+0.5111i
Zo3 0 6 1988.7+1366.2i 1988.7+1366.2i 1e6
Z5 6 7 0.9657+2.7142i 0.9657+2.7142i 2.112+4.2935i
Zo4 0 7 3388.6+2302.4i 3388.6+2302.4i 1e6
Z67 7 8 3.7333+10.4933i 3.7333+10.4933i 8.1652 +16.5991i
Zn 8 9 121+209.578i 121+209.578i 10+100i
Результат расчета:
A(1) F1 1.0145-2.52651i
A(2) F1 0
A(0) F1 0
A(A) F1 1.0145-2.52651i
A(B) F1 -2.69527+0.384672i
A(C) F1 1.68077+2.14184i
A(1) V1 -0.89774+2.33376i
A(2) V1 0
A(0) V1 0
A(A) V1 -0.89774+2.33376i
A(B) V1 2.46997-0.389417i
A(C) V1 -1.57223-1.94435i
A(1) V2 -0.150525+0.214972i
A(2) V2 0
A(0) V2 0
A(A) V2 -0.150525+0.214972i
A(B) V2 0.261434+0.0228724i
A(C) V2 -0.110909-0.237844i
A(1) Zc1 0.89774-2.33376i
A(2) Zc1 0
A(0) Zc1 0
A(A) Zc1 0.89774-2.33376i
A(B) Zc1 -2.46997+0.389417i
A(C) Zc1 1.57223+1.94435i
A(1) Zc2 0.89774-2.33376i
A(2) Zc2 0
A(0) Zc2 0
A(A) Zc2 0.89774-2.33376i
A(B) Zc2 -2.46997+0.389417i
A(C) Zc2 1.57223+1.94435i
A(1) Z1 0.89774-2.33376i
A(2) Z1 0
A(0) Z1 0
A(A) Z1 0.89774-2.33376i
A(B) Z1 -2.46997+0.389417i
A(C) Z1 1.57223+1.94435i
A(1) Zo1 -0.00896459+0.00586574i
A(2) Zo1 0
A(0) Zo1 0
A(A) Zo1 -0.00896459+0.00586574i
A(B) Zo1 0.00956217+0.00483069i
A(C) Zo1 -0.000597582-0.0106964i
A(1) Z23 0.888776-2.3279i
A(2) Z23 0
A(0) Z23 0
A(A) Z23 0.888776-2.3279i
A(B) Z23 -2.46041+0.394247i
A(C) Z23 1.57163+1.93365i
A(1) Zo2 -0.00723804+0.00474724i
A(2) Zo2 0
A(0) Zo2 0
A(A) Zo2 -0.00723804+0.00474724i
A(B) Zo2 0.00773026+0.00389471i
A(C) Zo2 -0.000492212-0.00864195i
A(1) Z4 0.881538-2.32315i
A(2) Z4 0
A(0) Z4 0
A(A) Z4 0.881538-2.32315i
A(B) Z4 -2.45268+0.398142i
A(C) Z4 1.57114+1.92501i
A(1) Zo3 -0.0119532+0.00792969i
A(2) Zo3 0
A(0) Zo3 0
A(A) Zo3 -0.0119532+0.00792969i
A(B) Zo3 0.0128439+0.00638694i
A(C) Zo3 -0.000890709-0.0143166i
A(1) Z5 0.869584-2.31522i
A(2) Z5 0
A(0) Z5 0
A(A) Z5 0.869584-2.31522i
A(B) Z5 -2.43983+0.404529i
A(C) Z5 1.57025+1.91069i
A(1) Zo4 -0.00560827+0.00368181i
A(2) Zo4 0
A(0) Zo4 0
A(A) Zo4 -0.00560827+0.00368181i
A(B) Zo4 0.00599267+0.00301599i
A(C) Zo4 -0.000384409-0.00669781i
A(1) Z67 0.863976-2.31154i
A(2) Z67 0
A(0) Z67 0
A(A) Z67 0.863976-2.31154i
A(B) Z67 -2.43384+0.407545i
A(C) Z67 1.56986+1.904i
A(1) Zn -0.150525+0.214972i
A(2) Zn 0
A(0) Zn 0
A(A) Zn -0.150525+0.214972i
A(B) Zn 0.261434+0.0228724i
A(C) Zn -0.110909-0.237844i