Выбор схем распределительных устройств.
Для выбранного варианта структурной схемы произведу выбор конструкций распределительных устройств высокого и среднего напряжений.
В РУ-330 кВ число присоединений равно десяти. Следовательно, можно принять схему с двумя системами сборных шин и тремя выключателями на два присоединения –схема 3/2. В нормальных условиях все аппараты включены, каждое присоединение подключено через два выключателя. Все операции производят только выключателем. Выключатели ремонтируют без перерыва питания. Авария в любом элементе не затрагивает нормальной работы других элементов. При к.з. на системе шин отключаются все выключатели, присоединенные к данной системе шин.
В РУ-110 кВ число присоединений равно двенадцати. Для этого РУ принимаю схему с двумя системами шин и одной обходной. Для ревизии и ремонта выключателей присоединений схемы с двойной системой шин используется обходная система шин. Наличие обходной системы шин позволяет выводить в ремонт любой выключатель без разрыва цепи тока, заменив его обходным. Для повышения надежности схемы производится секционирование одной системы шин и разделение обходной системы шин на две с помощью разъединителя.
Окончательная схема:
2 Расчет токов короткого замыкания для выбора электрооборудования главной схемы и схемы собственных нужд.
2.1 Приведение элементов схемы к базисным условиям.
Выбираю базисную мощность: Sб=100 МВА
В качестве базисного напряжения принимаю среднее эксплутационное напряжение той ступени, на которой предполагается короткое замыкание (340; 115; 15,75; 6,3 кВ).
В каждой точке к.з. получается свое значение базисного тока:
2.1.1 Сопротивления элементов цепи в относительных единицах при базисных условиях.
Генератор:
X*г= Xd’’Sб/Sном г
X1=X2=X3=X4=X5=X6=X7=X8=0,1906·100/259=0,0736
Двухобмоточные трансформаторы:
X*т= uкSб/(Sном т·100)
РУ-330 кВ:
X9=X10=X11=X12=X13=X14=0,11·100/250=0,0440
РУ-110 кВ:
X15=X16=0.105·100/250=0,0420
Автотрансформатор:
X*ат= uкВ-СSб/(Sном т·100)
X17=X18=0,105·100/250=0,0525
ЛЭП:
X*л=X0lSб/Uср
X0=0,4 –индуктивное сопротивление линии на 1 км длины, [1];
X19=X20=X21=X22=X23=0,4·500·100/3402=0,1730
Система:
X*c=Sб/Sс’’
X24=100/7500=0.0133
Среднее относительное значение ЭДС турбогенераторов:
Е*’’=1,13
Е1=Е2=Е3=Е4=Е5=Е6=Е7=Е8=1,13
ЭДС системы: Е*с=Е9=1, [1].
2 .1.2 Схема замещения.
рис. 1
2.1.3 Эквивалентирование схемы.
X25=(X1+X9)/6=(0,0736+0,0440)/6=0,0196
E10=E1=1,13
X26=(X7+X8)/2=(0,0736+0,0420)/2=0,0578
E11=E7=1,13
X27=X17/2=0,0525/2=0,0263
X28=X24+X19/5=0,0133+0,1730/5=0,0479
рис. 2
2 .2 Короткое замыкание на шинах РУ-330 кВ (точка к1).
Uб=340 кВ
X29=X27+X26=0,0263+0,0578=0,0841 (см. рис. 3)
X30=X25||X29=0,0196·0,0841/(0,0196+0,0841)=0,0159
E12=E10||E11=1,33 (см. рис. 4)
Xэ=X31=X28||X30=0,0479·0,0159/(0,0479+0,0159)=0,0119
E э=E13=E9||E12=(0,0159·1+0,0479·1,13)/(0,0159+0,0479)=1,098 (см. рис. 5)
рис. 3 рис. 4 рис. 5
Начальное значение периодической составляющей:
Iпо=Еэ·Iб/Xэ=1,098·169,8/0,0119=15667 А
Ударный ток короткого замыкания:
iу= √2·ку·Iпо
ку –ударный коэффициент
ку=1+exp(-0.01/Ta)
По табл. 5 [1]: ку=1,935; Ta=0,14 с
iу=√2·1,935·15667=42873 А
2 .3 Короткое замыкание на шинах РУ-110 кВ (точка к2).
Uб=115 кВ
X29=X29||X25=(0,0478·0,0196)/(0,0479+0,0196)=0,0139
E12=E10||E9=(0,0479·1,13+0,0196·1,0)/(0,0479+0,0196)=1,092 (см. рис. 6)
X30=X27+X29=0,0263+0,0139=0,0402 (см. рис. 7)
Xэ=X31=X29||X30=0,0479·0,0159/(0,0479+0,0159)=0,0119
Eэ=E13=E9||E12=(0,0402·1,13+0,0578·1,092)/(0,0479+0,0159)=1,108 (см. рис. 8)
рис. 6 рис. 7 рис. 8
Начальное значение периодической составляющей:
Iпо=Еэ·Iб/Xэ=1,108·502/0,0237=23469 А
Ударный ток короткого замыкания:
iу=√2·1,935·23469=64223 А
2 .4 Короткое замыкание на шинах генератора (точка к3).
Uб=15,75 кВ
р ис. 9 рис.10 рис. 11 рис. 12
X29=(X2+X10)/5=(0,0736+0,044)/5=0,0235 (см. рис. 9)
X30=X27+X26=0,0267+0,0578=0,0845 (см. рис. 10)
X31=X30||X29=0,0845·0,0235/(0,0845+0,0235)=0,0184
E13=E11||E12=1,33
X32=X28||X31=0,0479·0,0184/(0,0478+0,0184)=0,0133
E14=E13||E9=(0,0479·1,13+0,0184·1,0)/ /(0,0478+0,0184)=1,094 (см. рис. 11)
X33=X32+X9=0,0133+0,044=0,0573 (см. рис. 12)
Начальное значение периодической составляющей от системы:
Iпос=Е14·Iб/X33=1,094·3666/0,0573=69993 А
Начальное значение периодической составляющей от генератора:
Iпог=Е1·Iб/X1=1,33·3666/0,0736=56285 А
По табл. 3.7, 3.8 [4]: кус=1,82; куг=1,93
Ударный ток короткого замыкания от системы:
iус=√2·1,82·69993=180153 А
Ударный ток короткого замыкания от генератора:
iуг=√2·1,93·56285=153626 А
2 .5 Короткое замыкание на шинах собственных нужд при питании от ТСН (точка к4).
Uб=6,3 кВ
Эквивалентная схема получается путем добавления к схеме, изображенной на рис. 12, схемы замещения ТСН и учета подпитки от двигательной нагрузки (см. рис. 13).
X1=0,0736
X2=0,0573
E1=1,13
E2=1,094
X3=1,875·uкВ-HSб/(Sном т·100)=1,875·10,5·100/(25·100)=0,7875
X4=X1||X2=0,0573·0,0736/(0,0573+0,0736)=0,0302
E3=E1||E2=(1,13·0,0573+1,094·1,0736)/(0,0573+0,0736)=1,110
X5=X3+X4=0,0302+0,7875=0,8177 (см. рис. 14)
р ис.13 рис. 14
Начальное значение периодической составляющей от системы:
Iпос=Е5·Iб/X5=1,110·9164/0,8177=12328 А
Начальное значение периодической составляющей от эквивалентного двигателя секции:
Iпод=4,0·∑Pном/Uном
∑Pном=0,5·Sном ТСН=0,5·25·103=12,5·103 кВт
Iпод=4,0·12,5·103/6,3=7937 А
Суммарное значение периодической составляющей:
Iпо∑= Iпос+ Iпод=12328+7937=20265 А
Суммарный ударный ток короткого замыкания:
iу∑=√2·кус·Iпос+√2·куд·Iпод
По табл. 5 [1]: кус=1,8; куд=1,65
iу∑=√2·1,8·12328+√2·1,65·7937=49903 А
2 .6 Короткое замыкание на шинах собственных нужд при питании от РТСН (точка к5).
Uб=6,3 кВ
Эквивалентная схема получается путем добавления к схеме, изображенной на рис. 8, схемы замещения РТСН и учета подпитки от двигательной нагрузки (см. рис. 15).
X1=0,0237
Е1=1,108
X2=1,875·uкВ-HSб/(Sном т·100)=1,875·10,5·100/(32·100)=0,615
X3=X1+X2=0,615+0,0237=0,6387 (см. рис. 16)
Начальное значение периодической составляющей от системы:
Iпос=Е5·Iб/X5=1,108·9164/0,6387=15897 А
Начальное значение периодической составляющей от эквивалентного двигателя секции:
Iпод=4,0·∑Pном/Uном
рис.15 рис. 16
∑Pном=1,25·0,5·Sном ТСН=1,25·0,5·25·103=15,625·103 кВт
Iпод=4,0·15,625·103/6,3=9921 А
Суммарное значение периодической составляющей:
Iпо∑= Iпос+ Iпод=15897+9921=25818 А
Суммарный ударный ток короткого замыкания:
iу∑=√2·кус·Iпос+√2·куд·Iпод
iу∑=√2·1,8·15897+√2·1,65·9921=63617 А
3 Выбор коммутационных аппаратов, токопроводов, токоведущих частей и шин распределительных устройств, измерительных трансформаторов тока и напряжения.
В дальнейших расчетах используются токи короткого замыкания, рассчитанные в программе «Foccus».
3.1 Выбор выключателей.
В ГОСТ 687-78 приведены следующие параметры выключателей:
Номинальное напряжение Uном.
Номинальный ток Iном.
Номинальный ток отключения Iоткл.
Номинальное процентное содержание апериодической составляющей тока в токе отключения в соответствии с ГОСТ 687-78
β=iа ном·100/√2·Iоткл.
Действующее значение периодической составляющей Iдин и амплитудное значение полного тока Im дин, которые характеризуют электродинамическую стойкость выключателя.
Ток термической стойкости Iт и время действия тока термической стойкости tт.
Номинальный ток включения Iвкл.
Время действия выключателя:
собственное время отключения tсв–промежуток времени от подачи команды на отключение до расхождения контактов выключателя;
время отключения tов –промежуток времени от подачи команды на отключение до полного погасания дуги во всех фазах;
время выключения выключателя tвв –промежуток времени от подачи команды на включение до возникновения тока в цепи.
Параметры восстанавливающегося напряжения при номинальном токе отключения.
Условия выбора выключателей:
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя |
Условие выбора |
Uуст Iраб утяж Iпо iу Iпτ β=iаτ·100/√2·Iпτ √2·Iпτ+ iаτ Вк |
Uном Iном Iдин Im дин Iоткл βном – Iт2, tт |
Uуст≤ Uном Iраб утяж ≤Iном Iпо ≤Iдин iу ≤Im дин Iпτ ≤Iоткл β≤βном √2·Iпτ+ iаτ≤√2·Iоткл(1+βном/100) Вк≤Iт2·tт |
3.1.1 РУ-330 кВ.
Расчетные токи:
Iраб утяж т=2·Sном т/(√3·Uном·0,95)=2·250·103/(√3·340·0,95)=894 А
Iраб утяж ат=кпер·Iном ат=1,4·Sном ат/(√3·Uном)=1,4·200·103/(√3·340)=475 А
Iраб утяж лэп=Sном нагр/(√3·Uном·(n-1))=1580·103/(√3·340·4)=671 А
Наибольшим током является ток, который течет от укрупненного блока Г-Т, по нему и будем выбирать.
Токи к.з.:
Iпо(3)=15,83 кА iу(3)=41,97 кА
Iпо(1)=18,21 кА iу(1)=48,51 кА
Выбор будем производить по однофазному к.з..
Предварительно по табл.5.2 [2] выбираю выключатель ВВ-330Б-31,5/2000 У1.
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя ВВ-330Б-31,5/2000 У1 |
Условие выбора |
Uуст=330 кВ Iраб утяж =849 А Iпо=18,21 кА iу=48,51 кА Iпτ=17,66 кА β=iаτ·100/√2·Iпτ=56,5% √2·Iпτ+ iаτ=39,1 кА Вк=82,3 (кА)2·с iаτ =14,11кА |
Uном=330 кВ Iном=2000 А Iдин=31,5 кА Im дин=80 кА Iоткл=31,5 кА βном=23% √2·Iоткл(1+βном/100)=53,5 кА Iт2· tт=2977 (кА)2·с Iт=31,5 кА, tт=3 с tов=0,08 с, tсв=0,05 с |
330=330 849<2000 18,21<31,5 48,51<80 17,66<31,5 не выполняется 39,1<53.5 79,6<2977 |
τ=tрз min+tсв=0,01+0,05=0,06 с
Для момента времени τ находим токи: Iпτ=17,66 кА, iаτ =14,11кА.
β=iаτ·100/√2·Iпτ=14,11/(√2·17,66)=56,5%
Вк=Iпо2·(tоткл+Tа)
tоткл=tрз max+tов
tрз max=0,1 с, Tа=0,14 с, tрз min=0,01 с (из [1])
Вк=18,212·(0,1+0,08+0,14)=82,3 (кА)2·с
Так как β>βном, то проводится проверка по полному току с учетом периодической и апериодической составляющих тока к.з.:
√2·Iпτ+ iаτ=√2·17,66+14,11=39,1 кА
√2·Iоткл(1+βном/100)=√2·31,5·(1+23/100)=53,5 кА
По всем основным условиям выбора выключатель подошел, следовательно принимаю выбранный выключатель.
3.1.2 РУ-110 кВ.
Расчетные токи:
Iраб утяж т=Sном т/(√3·Uном·0,95)=250·103/(√3·115·0,95)=1351 А
Iраб утяж ат=кпер·Iном ат=1,4·Sном ат/(√3·Uном)=1,4·200·103/(√3·110)=1470 А
Iраб утяж лэп=Sном нагр/(√3·Uном·(n-1))=180·103/(√3·115·5)=181 А
Наибольшим током является ток, который течет от присоединения автотрансформатора, по нему и будем выбирать.
Токи к.з.:
Iпо(3)=24,36 кА iу(3)=63,70 кА
Iпо(1)=29,19 кА iу(1)=76,42 кА
Выбор будем производить по однофазному к.з..
Предварительно по табл.5.2 [2] выбираю выключатель ВВБМ-110Б-31,5/2000 У1.
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя ВВБМ-110Б-31,5/2000 У1 |
Условие выбора |
Uуст=110 кВ Iраб утяж =1470 А Iпо=29,19 кА iу=76,42 кА Iпτ=28,20 кА β=iаτ·100/√2·Iпτ=46,8% √2·Iпτ+ iаτ=58,5 кА Вк=264,1 (кА)2·с iаτ =18,66 кА |
Uном=110 кВ Iном=2000 А Iдин=40 кА Im дин=102 кА Iоткл=31,5 кА βном=32% √2·Iоткл(1+βном/100)=58,8 кА Iт2· tт=4800 (кА)2·с Iт=40 кА, tт=3 с tов=0,07 с, tсв=0,05 с |
110=110 1470<2000 29,19<40 76,42<102 28,20<31,5 не выполняется 58,5<58,8 204,5<4800 |
τ=tрз min+tсв=0,01+0,05=0,06 с
Для момента времени τ находим токи: Iпτ=28,20 кА, iаτ =18,66 кА.
β=iаτ·100/√2·Iпτ=18,66/(√2·28,20)=46,8%
Вк=Iпо2·(tоткл+Tа)
tоткл=tрз max+tов
tрз max=0,1 с, Tа=0,14 с, tрз min=0,01 с (из [1])
Вк=29,192·(0,1+0,07+0,14)=264,1 (кА)2·с
Так как β>βном, то проводится проверка по полному току с учетом периодической и апериодической составляющих тока к.з.:
√2·Iпτ+ iаτ=√2·28,26+18,66=58,5 кА
√2·Iоткл(1+βном/100)=√2·31,5·(1+32/100)=58,8 кА
По всем основным условиям выбора выключатель подошел, следовательно принимаю выбранный выключатель.
3.1.3. Шины генератора.
Расчетный ток:
Iраб утяж =Sном г/(√3·Uном·0,95)=259·103/(√3·15,75·0,95)=9994 А
Токи к.з.:
Iпос=72,82 кА iус=197,61 кА
Iпог=54,67 кА iуг=152,96 кА
Выбор будем производить по составляющей тока к.з. от системы.
Предварительно по табл.5.1 [2] выбираю выключатель ВВГ-20-160/12500 У3.
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя ВВГ-20-160/12500 У3 |
Условие выбора |
Uуст=15,75 кВ Iраб утяж =9994 А Iпос=72,82 кА iус=197,61 кА Iпτ=111,07 кА β=iаτ·100/√2·Iпτ=30% √2·Iпτ+ iаτ=204 кА Вк=70314 (кА)2·с iаτ =47,29кА |
Uном=20 кВ Iном=12500 А Iдин=160 кА Im дин=410 кА Iоткл=160 кА βном=20% √2·Iоткл(1+βном/100)=272 кА Iт2· tт=102400 (кА)2·с Iт=160 кА, tт=4 с tов=0,14 с, tсв=0,12 с |
15,75<20 9994<12500 72,82<160 197,61<410 111,07<160 не выполняется 204<272 70314<102400 |
τ=tрз min+tсв=0,01+0,12=0,13 с
Для момента времени τ находим токи: Iпτ=111,07 кА, iаτ =47,29кА.
β=iаτ·100/√2·Iпτ=47,29/(√2·111,07)=30%
Вк= Iпо2·(tоткл+Tа)
tоткл= 4 с, Tа=0,326 с, tрз min=0,01 с (из [1])
Вк=(72,82+54,67)2·(0,4+0,326)=204,36 (кА)2·с
Так как β>βном, то проводится проверка по полному току с учетом периодической и апериодической составляющих тока к.з.:
√2·Iпτ+ iаτ=√2·111,07+47,29=204 кА
√2·Iоткл(1+βном/100)=√2·160·(1+20/100)=272 кА
По всем основным условиям выбора выключатель подошел, следовательно принимаю выбранный выключатель.
3.1.4 Шины собственных нужд.
Расчетный ток:
Iраб утяж =0,5·Sном т/(√3·Uном·0,95)=0,5·25·103/(√3·15,75·0,95)=1206 А
Токи к.з.:
Iпо=24,85 кА iус=58,84 кА
Предварительно по табл.9,6 [2] выбираю комплектное распределительное устройство КЭ-10/31,5 с выключателем ВЭ-10-1250-31,5-У3.
Расчетные величины |
Каталожные данные КРУ КЭ-10/31,5 |
Условие выбора |
Uуст=6,3 кВ Iраб утяж =1206 А iус=58,84 кА
|
Uном=10 кВ Iном=1600 А iус=81 кА Iоткл=31,5 кА |
6,3<10 1206<1600 58,84<81
|
По табл.5.1 [2] выбираю выключатель ВЭ-10-1250-31,5-У3.
Расчетные величины |
Каталожные данные выключателя ВЭ-10-1250-31,5-У3 |
Условие выбора |
Uуст=6,3 кВ Iраб утяж =1206 А Iпо=24,85 кА iу=58,84 кА Iпτ=20,56 кА β=iаτ·100/√2·Iпτ=20% √2·Iпτ+ iаτ=35 кА Вк=145 (кА)2·с iаτ =5,95 кА |
Uном=10 кВ Iном=1250 А Iдин=31,5 кА Im дин=80 кА Iоткл=31,5 кА βном=23% √2·Iоткл(1+βном/100)=55 кА Iт2· tт=3969 (кА)2·с Iт=31,5 кА, tт=4 с tов=0,075 с, tсв=0,06 с |
6,3<10 1206<1250 24,85<31,5 58,84<80 20,56<31,5 20<23 35<55 145<3969 |
τ=tрз min+tсв=0,01+0,06=0,07 с
Для момента времени τ находим токи: Iпτ=20,56 кА, iаτ =5,95 кА.
β=iаτ·100/√2·Iпτ=5,95/(√2·20,56)=20%
Вк=Iпо2·(tоткл+Tа)
tоткл=tрз max+tов
tрз max=0,1 с, Tа=0,06 с, tрз min=0,01 с (из [1])
Вк=24,852·(0,1+0,075+0,06)=145 (кА)2·с
√2·Iпτ+ iаτ=√2·20,56+5,95=35 кА
√2·Iоткл(1+βном/100)=√2·31,5·(1+23/100)=55 кА
По всем условиям выбора выключатель и КРУ подошли, следовательно принимаю выбранный выключатель и КРУ.