1.4 Деревообрабатывающий участок

Станок первого типа – СФ-6, длительность работы одного станка – 350 ч/год, количество установленных станков – 1. Станок второго типа – ШлДБ, длительность работы одного станка – 378 ч/год, количество установленных станков – 1. Станок третьего типа – С2Р16, длительность работы одного станка – 548 ч/год, количество установленных станков – 2. Максимальное количество одновременно работающих станков – 3. Температура газов в устье ИЗА – 14 °С.

Валовое выделение загрязняющего вещества от каждого станка, т/год, [2, с. 15]

,

где М_п – массовый выброс загрязняющего вещества при обработке материала, г/с; определяем таблице А.16 [2] для станка СФ-6 – 5,06 г/с, для станка ШлДБ – 0,86 г/с, для станка С2Р16 – 13,3 г/с;

τ – среднее время работы единицы станочного оборудования в день, ч;

N – количество рабочих дней в году.

Валовое выделение пыли от одного станка типа СФ-6

т/год.

Валовое выделение пыли от одного станка типа ШлДБ

т/год.

Валовое выделение пыли от одного станка типа С2Р16

т/год.

Максимально возможное валовое выделение пыли при работе 3 станков одновременно возможно при работе 2-х станков типа С2Р16 и одного станка типа СФ-6 и оно будет равно:

т/год.

Максимальный выброс загрязняющих веществ, г/с, при обработке дерева [2, с. 15]

,

где m – количество станков, которые могут работать одновременно.

г/с.

Согласно [2, приложение А.16] принимаем для станка СФ-6 – V_1min = 0,97  тыс. м³/ч; для станка ШлДБ – V_1min = 1,08  тыс. м³/ч; для станка С2Р16 – V_1min = 3,6  тыс. м³/ч.

При работе 2-х станков типа С2Р16 и одного станка типа Ф-4 получим

тыс. м³/ч.

1.5 Пескосушилка

Топливо – дизельное. КПД сушильной печи – 0,89. Продолжительность работы печи – 1750 ч/год. Тип топки – камерная. Коэффициент β – 0,02. Температура газов – 55 °С. Аппарат очистки газов – СИОТ. Расход топлива за год – 18 т. Расход песка за год – 0,52 тыс. т.

Максимальный расход топлива, г/с, [2, с. 5]

,

где В_м – максимальный расход топлива за год, кг;

N – количество дней работы топливосжигающей установки за год;

τ – количество часов работы в сутки топливосжигающей установки.

г/с.

Количество твердых частиц летучей золы и недогоревшего топлива, выбрасываемых с дымовыми газами в единицу времени, т/год, [2, с. 6]

,

где B – расход топлива, т/год;

A^r – зольность топлива, %; принимаем из таблицы А.1 [2] для дизельного топлива – 0,025 %;

χ – доля золы и недогоревшего топлива в уносе; определяем из таблицы А.2 [2] – 0,0100;

η_v – доля ванадия, осаждающегося на поверхностях нагрева котлов при сжигании мазута; при очистке в остановленном состоянии поверхности нагрева котлов без промпароперегревателей η_v = 0,05; с промпароперегревателями – η_v = 0,07; в остальных случаях – η_v = 0;

η_т – доля твердых частиц, улавливаемых пылегазоуловительными установками (ПГУ); принимаем из таблицы А.4 [2] η_т = 0,65.

т/год.

Массовый выброс твердых частиц при сжигании топлива, г/с

,

г/с.

Выброс диоксида серы (сернистого ангидрида), т/год, [2, с. 7]

,

где S ^r, S ^h – соответственно содержание серы и сероводорода в топливе, %; принимаем из таблицы А.1 [2] S ^r = 0,3, S ^h = 0;

β – доля оксидов серы, связываемых летучей золой топлива;

η_s – доля оксидов серы, улавливаемых в ПГУ; η_s = 0.

т/год.

Массовый выброс диоксида серы, г/с

,

г/с.

Выбросы оксида углерода, т/год, [2, с. 7]

,

где q₃ – потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, %; принимаем из таблицы А.3 [2] q₃ = 0,5 %;

R – коэффициент, учитывающий потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленной наличием в продуктах сгорания оксида углерода; для дизельного топлива принимаем R = 0,65;

Q_н – низшая теплота сгорания топлива в рабочем состоянии, МДж/кг; принимаем из таблицы А.1 [2] Q_н = 42,75 МДж/кг;

q₄ – потери теплоты вследствие механической неполноты сгорания топлива, %; принимаем из таблицы А.3 [2] q₄ = 0 %.

т/год.

Массовый выброс оксида углерода, г/с

,

г/с.

Количество оксидов азота в пересчете на диоксид азота NO₂, т/год, [2, с. 7]

,

где K ^N – коэффициент, характеризующий количество оксидов азота, образующееся на единицу тепла, г/МДж;

η_N – коэффициент, зависящий от степени снижения выбросов диоксида азота в результате применения технических решений.

Коэффициент K ^N для дизельного топлива

,

где P – номинальная мощность установки, кВт

,

где η – коэффициент полезного действия сушильной печи.

кВт;

г/МДж;

т/год.

Массовый выброс оксидов азота, г/с

,

г/с.

Объем дымовых газов, м³/с, выбрасываемых топливосжигающей установкой [2, с. 8]

,

где α – коэффициент избытка воздуха в топке установки; из таблицы А.3 [2] принимаем α = 1,1;

V₀ – теоретически необходимый объем воздуха для сжигания топлива, м³/кг; из таблицы А.1 [2] принимаем V₀ = 11,24 м³/кг;

V_г – объем продуктов сгорания при α = 1, м³/кг; из таблицы А.1 [2] принимаем V_г = 12,02 м³/кг;

t – температура газов на выходе трубы, °С.

м³/с.

Валовый выброс пыли неорганической с содержанием SiO₂, связанный с сушкой и транспортировкой песка, т/год, [2, с. 21]

,

где q – удельное выделение пыли на тонну сухого песка, кг/т; принимаем по таблице 3 [2] q = 2,0 кг/т.

т/год.

Максимальный разовый выброс пыли, связанный с сушкой песка, г/с, [2, с. 21]

,

где b₂₀ – максимальная производительность технологического узла по сухому песку за 20-минутный интервал, кг.

г/с.

Все результаты расчета выбросов загрязняющих веществ по участкам приведены в таблице А.1 «Параметры выбросов веществ в атмосферу для расчета ПДВ».

Таблица А.1 – Параметры выбросов веществ в атмосферу для расчета ПДВ

Цех, участок	Источник
	выделения		выброса
	наименование	кол-во	наименование	кол-во	номер	высота, м	диаметр устья, м
1	2	3	4	5	6	7	8
Сварочный	Пост сварки	1	Неорганизованный выброс	1	2	2	0,5
Моечный	Ванна	1	Вентилятор	1	4	8,5	0,45
Окрасочный	Пост окраски	1	Труба	1	5	9	0,5
	Позиция сушки	1	Дефлектор	1	15	12	0,3
Деревообрабатывающий	Станок	3	–	1	6	7	0,6
Пескосушилка	Печь СОБУ-1	1	–	1	9	11	0,4

Продолжение таблицы А.1

Цех, участок	Номер ИЗА	Параметры ГВС на выходе из источника выброса			Число часов работы за год	Координаты на карте-схеме
		скорость, м/с	объем, м3/с	температура, °С		точечного источника или одного линейного источника		второго конца линейного источника
						X1	Y1	X2	Y2
1	6	9	10	11	12	13	14	15	16
Сварочный	2	1,5	0,294	26	950	-360	105	–	–
Моечный	4	6,1	0,970	70	2016	375	75	–	–
Окрасочный	5	5,4	1,060	22	227	370	140	–	–
	15	0,8	0,057	22	390	360	130	–	–
Деревообрабатывающий	6	8,4	2,375	14	548	10	240	–	–
Пескосушилка	9	0,32	0,040	55	1750	-138	50	–	–

Продолжение таблицы А.1

Цех, участок	Номер ИЗА	Наименование газоочистной установки	Степень, %		Наименование вещества
			обеспеченности газоочисткой	очистки средняя эксплуатационная
1	6	17	18	19	20
Сварочный	2	–	–	–	оксид железа
					оксида марганца
					фториды газообразные
Моечный	4	–	–	–	едкий натр
Окрасочный	5	–	–	–	взвешенные вещества
					ксилол
					уайт-спирит
					бутиловый спирт
	15	–	–	–	ксилол
					уайт-спирит
					бутиловый спирт
Деревообрабатывающий	6	–	–	–	пыль древесная
Пескосушилка	9	СИОТ	60…70	–	твердые частицы
					диоксид серы
					оксид углерода
					оксид азота
					SiO2

Продолжение таблицы А.1

Цех, участок	Номер ИЗА	Выбросы загрязняющих веществ						Год достижения ПДВ
		СП			П
		г/с	мг/м3	т/год	г/с	мг/м3	т/год
1	6	21	22	23	24	25	26	27
Сварочный	2	0,00616	21	0,042	0,00616	21	0,042	2009
		0,00092	3,1	0,006	0,00092	3,1	0,006
		0,00019	0,6	0,0003	0,00019	0,6	0,0003
Моечный	4	0,0018	1,9	0,016	0,0018	1,9	0,016	2009
Окрасочный	5	0,2915	275	0,445	0,2915	275	0,445	2009
		0,17738	167,3	0,127	0,17738	167,3	0,127
		0,16896	159,4	0,121	0,16896	159,4	0,121
		0,20367	192,1	0,146	0,20367	192,1	0,146
	15	0,088	1543,9	0,297	0,088	1543,9	0,297	2009
		0,08385	1471,1	0,283	0,08385	1471,1	0,283
		0,10104	1772,6	0,341	0,10104	1772,6	0,341
Деревообрабатывающий	6	36,66	16156,9	58,852	36,66	16156,9	58,852	2009
Пескосушилка	9	0,00025	5,6	0,002	0,00025	5,6	0,002	2009
		0,0168	373,3	0,106	0,0168	373,3	0,106
		0,0397	882,2	0,25	0,0397	882,2	0,25
		0,00983	218,4	0,062	0,00983	218,4	0,062
		0,16508	3668,4	0,036	0,16508	3668,4	0,036