
- •1. Предварительный расчёт крыла
- •1.1. Определение геометрии крыла, нахождение нагрузок
- •1.2. Построение расчётных эпюр , и
- •1.3. Определение нормальных напряжений при изгибе
- •1.4. Графоаналитический метод определения нормальных напряжений
- •2. Проектировочный расчёт крыла
- •3. Проверочный расчёт крыла
- •3.1. Расчёт на изгиб методом редукционных коэффициентов в.Н. Беляева
- •3.2. Определение касательных напряжений от сдвига
- •3.3. Определение касательных напряжений от кручения
- •3.4. Разрушающие напряжения
- •Расчёт лонжеронов
- •Расчёт нервюр
- •6. Проектировочный расчёт на сдвиг тонкостенных
- •7. Расчёт лонжерона с трёхслойной обшивкой
- •8. Расчёт фюзеляжа
- •8.1. Проектировочный расчёт фюзеляжа
- •8.2. Определение напряжений в элементах конструкции фюзеляжа
- •8.3. Расчёт шпангоутов
- •9. Расчёт оперения
- •9.1. Порядок расчёта оперения
- •9.2. Расчёт управляемого стабилизатора
3.2. Определение касательных напряжений от сдвига
Расчёт
начинается с вычерчивания сечения и
выбора основной системы конструкции (
делаются разрезы по хорде от носка
крыла, которые превращают сечения в
открытый контур (рис. 16)).
Рис. 16
В местах
разрезов прикладываются замыкающие
интенсивности
и
(погонные касательные усилия
),
уравновешивающие поперечную силу
,
приложенную в центре жёсткости крыла.
Поперечная сила, обусловливающая
изгибающий момент, вызывает так же сдвиг
и кручение сечения. Понятие центра
жёсткости ( центр жёсткости сечения –
точка, в которой приложенная поперечная
сила вызывает чистый сдвиг ) даёт
возможность разделить нагружение на:
1) сдвиг силой ;
2) кручение моментом .
При этом для расчёта на сдвиг не требуется знания положения центра жёсткости, т.к. только крутящие моменты зависят от его координат.
После выбора основной системы нумеруются все стрингеры и панели, причём стрингер и предшествующая ему панель имеют один и тот же номер
( например, панель со стрингерами 1 и 2 будет иметь №2, а панель со стрингерами и 1 будет нумероваться номером 1 и будет замыкающей ).
Расписываются погонные касательные усилия в панелях контура:
,
где
- касательные потоки в открытом контуре;
- замыкающие
погонные потоки (
принимает значения
и
).
Погонная касательная
сила в любой панели при сдвиге замкнутого
контура равна погонной касательной
силе в том же незамкнутом контуре плюс
замыкающие погонные силы (
),
причём каждая замыкающая сила добавляется
только на тех панелях контура, которые
являются элементом, замыкающим его.
Например, поток
замыкает весь контур
,
а поток
замыкает только хвостовую часть
.
Замыкающие погонные потоки определяются из системы канонических уравнений для произвольного многосвязанного контура из контуров:
где
.
Здесь
-
длина панели;
-
модуль упругости
рода;
-
толщина панели;
-
погонная сила в панели, возникающая в
незамкнутом контуре.
Для двухсвязного контура канонические уравнения имеют вид
,
.
.
Здесь
-
перерезывающая сила в сечении;
-
статический момент относительно оси
всех площадей редуцированного сечения
рассматриваемой части конструкции;
-
момент инерции приведённого сечения
относительно главной центральной оси,
где
(суммирование ведётся по контуру
,
замыкаемому потоком
).
(суммирование
ведётся по контуру
,
замыкаемому потоком
).
.
Вообще, коэффициенты
,
у которых первый индекс равен единице,
образуются из суммирования величин,
относящихся ко всему контуру
.
И окончательно, коэффициент :
при
определяется
формулой:
;
при
определяется формулой:
.
Суммы распространяются
на те участки, где одновременно действуют
погонные касательные силы
и
.
Таким образом, для
составления канонических уравнений,
достаточно расписать погонные касательные
силы по контуру, как это сделано на рис.
16 и, вычислив суммирующиеся
и
,
произвести их сложение в пределах
одновременного действия двух сил
и
.
Из канонических
уравнений находят замыкающие погонные
касательные потоки
,
а следовательно, и
.
Зная замыкающие погонные касательные усилия, определяют касательные напряжения в консолях и запас прочности:
и
.
Делаются выводы о работе обшивки в панелях.
Расчёты удобно свести в табл. 8.
Таблица 8
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
элемента |
yi
|
Fiпр |
Sпр |
Номер панели |
x-1 Siпр |
qок |
Si |
i |
iпр |
Si Gi iпр |
qокSi Gi iпр |
qiсдв |
|
м |
м2 |
м3 |
|
м3 |
|
м |
--- |
м |
м2/Н |
м |
|
1 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
... |
|
|
|
... |
|
|
|
|
|
|
|
|
n-1 |
|
|
|
n-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
Пояснения к таблице:
В столбцах 2 и 3 значения величин берутся из расчёта на изгиб.
Приращение статического момента на данном элементе (столбец 4) в каждой строке равно произведению величин столбцов 2 и 3.
Панели имеют номер последующего элемента при обходе контура по часовой стрелке.
Статический
момент участка контура (столбец 6) от
начала отсчёта до рассматриваемой
панели. Это – нарастающая сумма величин
столбца 4 (сверху или снизу столбца –
безразлично).
.
Здесь
- момент инерции всего сечения крыла,
взятый из расчёта на изгиб.
(столбец
8) – длина рассматриваемой панели;
берётся замером с чертежа сечения.
Редукционные
коэффициенты
,
учитывающие неодинаковые условия работы
на сдвиг различных панелей (находятся
по таблицам “Справочника авиаконструктора”).
Приведённая
толщина обшивки вычисляется по формуле
.
Столбец 13 –
суммарная интенсивность сдвига –
вычисляется по формуле
.
Коэффициенты канонических уравнений
равны суммам столб- ца 11 по тем участкам,
где одновременно действуют касательные
потоки с но- мерами, принадлежащими
коэффициенту в качестве индексов.
Свободный член уравнения – сумма столбца
12 по соответствующим участкам контура
сечения.