Основы проектирования машин / ГЛАВА 4.2.7 КЛЕММОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
.pdfГЛАВА 4.2.7 КЛЕММОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ.
Клеммовые соединения (рис. 4.2.26a) применяются для крепления деталей на валах и осях. Они выполняются с неразъемной или разъемной ступицей (рис. 4.2.26b, c). Неподвижность такого соединения обеспечивается посредством трения на сопряженной поверхности клеммы. Трение в контакте, в свою очередь, возникает вследствие усилий затяжки резьбового соединения.
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a) |
b) |
|
|
|
|
|
c) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.2.26
Клеммовые соединения просты в изготовлении, монтаже и демонтаже. Однако существенным недостатком таких соединений является их малая нагрузочная способность. При больших нагрузках соединения получаются громоздкими, и их применение считается неоправданным. Не рекомендуется также использование клеммовых соединений при высоких скоростях вращения вала, так как это может привести к появлению значительных динамических нагрузок.
Расчет клеммового соединения одинаков для любых видов клемм, но в сильной степени зависит от принятой расчетной модели.
Рис. 4.2.27
Рассмотрим вначале модель, при которой клемма считается абсолютно жесткой и установленной с зазором (рис. 4.2.27). В таком случае ее контакт с валом полагается линейным, а нормальные давления представляются равномерно распределенными по линии контакта. Условие отсутствия сдвига при приложении момента вращения для такой модели можно записать в виде
2F fd ≥103T |
, |
(4.2.72) |
|
0 |
|
||
где F0 - сила затяжки винта; T - внешний момент трения; d - диаметр сопряжения; |
f = 015, ÷018, - |
||
коэффициент трения. |
|
|
|
Условие несдвигаемости для случая приложения осевой силы Fa |
записывается как |
||
4F0 f ≥ Fa . |
|
(4.2.73) |
Предложенная выше расчетная модель является предельной. Можно также рассмотреть альтернативную предельную модель: клемма установлена на валу без зазора и считается податливой (рис. 4.2.28). Контакт с валом
в таком случае принимается равномерным. Если предположить, что контактное давление постоянно и равно p , а
ширину клеммы обозначить через b , то условия несдвигаемости при приложении нагрузок различных типов представляются в форме следующих неравенств:
|
Рис. 4.2.28 |
|
|
||
• |
для случая приложения момента вращения T - |
|
|
||
|
pfπ db |
1 |
d ≥103 |
T |
|
|
|
|
|||
|
2 |
|
; |
(4.2.74) |
|
• |
для случая нагружения осевой силой Fa - |
|
|
||
|
pfπ db ≥ Fa . |
(4.2.75) |
|||
|
Поскольку очевидно, что p = 2F0 / bd , то выражения (4.2.74) и (4.2.75) соответственно принимают вид |
||||
|
π F fd ≥103 T |
|
|
||
|
0 |
|
|
|
(4.2.76) |
|
|
|
|
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
2π F0 f ≥ Fa . |
(4.2.77) |
Следует отметить, что как первая, так и вторая модели не отражают объективной картины, поскольку клемму нельзя считать ни абсолютно жесткой, ни абсолютно податливой. Полученные результаты следует
рассматривать лишь как некоторые предельные решения. Реальную величину силы затяжки F0 , обеспечивающей
передачу требуемого момента вращения T , для клеммы конечной жесткости рекомендуется рассчитывать по следующим формулам:
•для случая приложения момента вращения -
|
F |
=103 T K |
s |
/ (2,5zfd) |
, |
(4.2.78) |
|
0 |
|
|
|||
где Ks |
=1,3 ÷1,5 - коэффициент запаса по сдвигу; |
z - число винтов, расположенных с одной стороны вала; |
||||
• |
для случая приложения осевой силы - |
|
|
|
|
|
|
F0 = FaK s / (5zf ) . |
|
(4.2.79) |
В случае одновременного приложения осевой силы и момента вращения расчет на несдвигаемость выполняется по результирующей нагрузке Fas , значение которой определяется из выражения
Fas = ((2 103 T / d)2 +Fa2 ) |
(4.2.80) |
. |
В заключение необходимо выполнить расчет прочности винтов. Под расчетом прочности винтового соединения понимается определение диаметра винта по известным величинам силы затяжки и внешней нагрузки с учетом материала винта. Такая задача рассмотрена в главе 4.1 .