3.2 Приклад розрахунку повздовжнього диференціального захисту генератора твв-1000-2
Таблиця 3.2
Найменування величин |
|
Розрахункова формула |
|
Результати підрахунків |
|||
лінійні виводи генератора |
нульові виводи генерато ра |
примітки, висновки |
|||||
Номінальний струм генератора |
|
|
А |
|
|
||
Коефіцієнт трансформації трансформаторів струму |
|
|
|
|
|
|
|
Номінальний вторинний струм спрацювання реле |
|
|
А |
|
|
|
|
Прийнята кількість витків робочої обмотки |
|
|
витки |
144 |
72 |
|
|
Вторинний номінальний струм спрацювання реле |
|
|
А |
|
|
|
|
Розрахунковий струм небалансу |
|
|
А |
1∙1∙0,1∙112000=11200 |
|
||
Намагнічуюча сила робочої обмотки реле |
|
|
А∙витки |
|
|
||
Намагнічуюча сила тормозної обмотки реле |
|
|
|
475 |
|
||
Розрахунковий струм небалансу |
|
|
А |
1∙1∙0,1∙112000=11200 |
|
||
Намагнічуюча сила робочої обмотки реле |
|
|
А∙витки |
|
|
||
Намагнічуюча сила тормозної обмотки реле |
|
|
|
475 |
|
||
4. Захист трансформаторів блока g – t.
Згідно з ПУЕ для захисту трансформаторів блока передбачають наступні захисти:
диференціальний захист від багатофазних пошкоджень в обмотках і на виводах на реле типів РНТ-565, ДЗТ-21; приєднаний на ТА з обох сторін трансформатора;
газовий захист від виткових замикань в середині бака. Газові реле встановлені в трубопроводі між баком і розширювачем;
струмовий захист нульової послідовності - від КЗ на землю в обмотках і на виводах ВН, на основі реле РТ- 40, які приєднані до ТА в нейтралі трансформатора;
від симетричних зовнішніх КЗ – дистанційний захист на основі реле опору БРЕ – 2801;
від несиметричних зовнішніх КЗ та від несиметричних перевантажень по струму - струмовий захист оберненої послідовності на основі фільтра – реле РТФ–6М .
4.1 Приклад розрахунку повздовжнього диференціального захисту трансформатора блока
Таблиця 4.1
№ |
Найменування величини |
Розрахункова формула |
121 кВ±2 ×2,5% |
10,5 кВ |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
||
1 |
Первинний струм в обмотках силового трансформатора |
|
|
|
||
2 |
З’єднання обмоток обмоток силового трансформатора |
|
Υ |
∆ |
||
3 |
Коефіцієнт трансформації трасформаторів струму |
|
1200/5 8000/5
приймаємо стандартний більший |
|||
4 |
З’єднання обмоток силового Т |
|
∆ |
Υ |
||
5 |
Коефіцієнт схеми |
|
|
1 |
||
6 |
Вторинні струми в плечах захисту |
|
Плече
з більшим струмом
|
|||
7 |
Максимльний струм небалансу при зовнішньому КЗ (К2) |
=
( +∆U)∙ =1, =1, = 0,1,∆U= 5% |
(1∙1∙0,1+0,5)∙4080= = 612 А
|
|
||
8 |
Первин- ний
|
відстройка від струму намагнічу- вання |
= 1,3 |
1,3 ∙598 = 776 А |
|
|
відстройка від струму небалансу |
=
∙ = 1,3 |
1,3 ∙612 = 795,6 А беремо більший з двох – 795,6 А |
||||
9 |
Вторинний струм спрацювання захисту на основній стороні |
|
|
|
||
10 |
Розрахункова кількість витків реле РНТ- 565 (566) для основної сторони |
|
|
|
||
=
=
598
А
=6880
А
=
=
=
4,3 А
=
4,31 А
- основне
=
+
=
∙
∙
+
=
∙
=
=
5,73 А
=
=100
=
17,5 витк.
Продовження таблиці 4.1
№ |
Найменування величини |
Розрахункова формула |
121 кВ±2 ×2,5% |
10,5 кВ |
|||
11 |
Кількість витків яка прийнята для основної строни |
|
Приймаємо найближче менше |
||||
12 |
Уточнений струм спрацювання реле на основній стороні |
|
|
|
|||
13 |
Розрахункова кількість витків на неосновній стороні |
× |
17 |
|
|||
14 |
Кількість витків, яка прийнята для неосновної сторони |
|
17 витків |
|
|||
15 |
Уточнений струм спрацювання |
= |
|
|
|||
16 |
Перевірка чутливості |
При 2-х фазном КЗ на виводах генератора |
= |
|
|||
При 1-фазному КЗ в режимі холостого ходу |
= |
|
|||||
17 |
Тип реле, якезастосо- вуємо |
РНТ - 565 |
|
|
|
||
=
17
=
=
5,88 А
=
×
=
17 витк.
=9408
А
=7,4>2
=9,6>1,5