
- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
Продуктивном блоке
Схема (см. рис.
13.8.1) предполагает два одинаковых
симметричных стока: один относится к
отрицательной ординате
,
другой – к положительной
с плотностью 0,5
каждый. Так как ось
является осью симметрии, то верхняя
часть пласта
является зеркальным отображением нижней
части пласта
.
В силу симметрии расположение точечного
стока в расчетном блоке, рассмотрим
фильтрацию в нижнем правом квадранте
в координатах
,
см. рис. 13.8.1, принимая линию стока вдоль
оси
за горизонтальный ствол радиуса
.
Полагаем, кровля
и подошва
пласта непроницаемы, на контурах питания
пласта (блока)
и
поддерживается постоянное давление
(
),
пласт однородно-анизотропный толщиной
.
Уравнение (13.8.1)
дает распределение потенциала в любой
точке пласта. С учетом анизотропии
пласта
при
и
,
получаем, замечая, что
:
.
(13.8.3)
При
и
находим потенциал на контуре скважины
.
(13.8.4)
Решая совместно
(13.8.3) и (13.8.4) и переходя от потенциала к
давлению, получаем формулу для удельного
расхода нефти, т. е. дебита приходящегося
на единицу горизонтального ствола
с учетом притока в трех оставшихся
квадрантах:
,
(13.8.5)
где
.
(13.8.6)
Пример 1.
Принимаем следующие исходные данные:
100
м;
10
м;
1,02·10-14
м2;
250
кг/м3;
1
мПа·с; æ*=5;
0,1
м;
2·106
Па;
100
м;
1,2
м3/м3.
Требуется рассчитать дебит скважины.
По формуле (13.8.6) рассчитываем фильтрационное сопротивление
.
По формуле (13.8.5) находим
м2/сут.
Следовательно, дебит скважины составит 21,8 м3/сут.
Рассмотрим следующую задачу о предельном безводном дебите и депрессии, когда давление на контурах и во много раз превосходят напор подошвенных вод. Одно из допущений приближенной теории конусообразования Маскета-Чарного [56, 2] – это возможность использования уравнения распределения давления (потенциала) по вертикальной оси при непроницаемой подошве пласта, т. е. в нашем случае можно использовать уравнение (13.8.1).
В соответствии с
работами [56, 2, 31] для нашей рассматриваемой
схемы притока связь между потенциалом
вдоль оси
при
и удельном расходе
зададим в безразмерном виде:
;
;
,
(13.8.7)
где
;
(13.8.8)
при
.
Вдоль границы раздела двух жидкостей при стабильном конусе воды и движущейся нефти потенциал изменяется линейно [2, 4, 8]
.
(13.8.9)
Решая совместно
(13.8.8) и (13.8.9) и принимая
1
за ординату вершины предельно устойчивого
конуса воды, после некоторых преобразований
получаем формулу для безразмерного
удельного безводного дебита:
;
.
(13.8.10)
Ординату
можно определить методом касательной
к графическому изображению функции при
форсированном параметре
.
Пример 2.
Примем исходные параметры Примера
1. Определив
4,
задавая значения ординат
(0,1
1),
рассчитываем функцию
по формуле (13.8.8). Результаты сводим в
таблицу 13.7.
Таблица 13.7