- •8.1. Краткий обзор существующих работ
- •8.2. Построение обобщенного дифференциального уравнения неустановившейся фильтрации однородной жидкости и газа в пористой среде при изотермическом процессе
- •(Источников) в пространстве
- •8.3. Приток к несовершенной линии стоков (скважине) в ограниченном пласте при наличии подошвенной воды
- •Прямоугольной формы за счет напора подошвенной воды
- •9. Методы расчета фильтрационных сопротивлений. Табулирование сложных функций
- •9.1. Краткий обзор существующих работ; постановка задач
- •9.2. Методы расчета фильтрационных сопротивлений при установившемся притоке жидкости и реального газа к несовершенной скважине. Табулирование функций
- •Ограниченном однородно-анизотропном пласте
- •Т абулированные значения функции
- •Экраном и относительным вскрытия пласта
- •Обусловленного нелинейным законом фильтрации
- •С1 от относительного вскрытия пласта при параметрах ρ0 и
- •9.3. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся осесимметричном притоке жидкости (газа) к несовершенной скважине в неограниченном пласте.
- •При параметре
- •9.4. Методика расчета фильтрационных сопротивлений при неустановившемся притоке жидкости к несовершенной скважине в ограниченном пласте по линейному закону
- •9.5. Методика расчета фильтрационных сопротивлений, обусловленных перфорацией колонны
- •Пласта æ* при фиксированной глубине l0 пулевого канала (см)
- •Канала при фиксированном значении анизотропии пласта æ*
- •10. Интерпретация результатов исследования гидродинамически несовершенных скважин при нестационарной фильтрации
- •10.1. Общая характеристика прискважинной зоны пласта
- •10.2. Основы дифференциального и интегрального методов обработки кривых восстановления давления в пласте
- •10.3. Влияние учета несовершенства скважин на точность определения параметров пласта при интерпретации кривых восстановления давления
- •10.4. Влияние изменения проницаемости на характеристики пласта
- •Исходные данные для обработки квд
- •10.5. Определение радиуса кольцевой неоднородности по квд при дренировании однородно-анизотропного пласта несовершенной скважиной
- •Неоднородностью
- •10.6. Интерпретация кольцевой неоднородности пласта и скин-эффект в условиях плоско-радиального потока
- •Литература к гл. 8-10
- •11. Моделирование процессов статического конусообразования при разработке нефтяных, газовых и нефтегазовых залежей
- •11.1. Сущность проблемы конусообразования
- •11.2. Моделирование процесса статического конусообразования
- •Статическом равновесии границы раздела
- •11.3. Методы расчета предельных безводных и безгазовых дебитов несовершенных скважин, дренирующих нефтегазовые залежи с подошвенной водой
- •При безнапорном притоке к несовершенной скважине
- •Воды в условиях напорного притока к несовершенной скважине
- •Зависимости от расположения интервала вскрытия пласта
- •11.4. Расчет предельных безводных дебитов несовершенных сважин и депрессий в газовых залежах с подошвенной водой при линейном законе фильтрации
- •Результаты расчетов погрешности d0 по формуле (11.49)
- •11.5. Решение задач конусообразования по двухзонной схеме притока
- •Определение ординаты x0 и функции е0(x0, r, )
- •Литература к гл. 11
- •12. Моделирование процессов динамического конусообразования при разработкЕ водонефтяных и газонефтяных залежЕй
- •12.1. Краткий обзор теоретических работ по конусообразованию
- •12.2. Упрощенные и строгие методы расчета времени безводной эксплуатации скважин с подошвенной водой
- •Скважины t от относительного вскрытия пласта
- •12.3. Методика прогнозирования продвижения границы раздела и нефтеотдачи за безводный период по удельному объему дренирования
- •12.4. Уточненная методика расчета безводного периода эксплуатации несовершенной скважины при опережающей разработке нефтяной оторочки
- •12.5. Уточненная методика расчета времени прорыва нефти из оторочки к забою газовой скважины при опережающей разработке газовой шапки
- •12.6. Уточненная методика расчета времени прорыва газа из газовой шапки к забою несовершенной скважнны, дренирующей нефтяную оторочку
- •Залежи несовершенной скважиной
- •Литература к гл. 12
- •13. Установившийся и неустановившийся приток жидкости и газа к вертикальным трещинам грп и горизонтальным стволам
- •13.1. Установившийся приток к вертикальным трещинам и горизонтальным стволам скважин
- •Скважине и несовершенной щели в полосообразном пласте
- •13.2. Наиболее известные формулы дебита горизонтальных стволов нефтяных скважин при установившемся притоке
- •13.3. Определение дебита горизонтального ствола скважины по методу эквивалентных фильтрационных сопротивлений
- •Горизонтальной скважины по сравнению с дебитом вертикальной
- •13.4. Определение оптимального местоположения и дебита горизонтального ствола скважины, дренирующего нефтегазовую залежь с подошвенной водой
- •Залежи с подошвенной водой
- •Погрешность формул (13.4.1) и (13.4.2)
- •Определение безразмерного дебита 10 скважины-трещиы
- •13.5. К обоснованию оптимальной сетки горизонтальных скважин и сравнительная эффективность их работы вертикальными трещинами и скважинами
- •Расположением горизонтальной скважины
- •Результаты расчета оптимальных размеров а и b сетки размещения горизонтальных скважин и вертикальных трещин и их эффективности при исходных параметрах a, l
- •13.6. Неустановившийся приток жидкости и газа к несовершенной галерее (вертикальной трещине грп) и горизонтальному стволу скважины по двухзонной схеме
- •4.Приток к горизонтальному стволу
- •Трещины q0 от степени вскрытия пласта
- •5. Приток реального газа к вертикальной трещине грп и горизонтальному стволу по нелинейному закону фильтрации
- •13.7. Установившийся и неустановившийся приток жидкости к многозабойным горизонтальным скважинам
- •13.7.1. Некоторые типовые профили многозабойных скважин
- •Разработке нефтегазовых залежей
- •Воды горизонтальными стволами в плоскости (X, z)
- •(Y, z) при одновременно–раздельном отборе воды и нефти
- •Линиями нагнетания
- •13.8. Решение некоторых гидродинамических задач притока жидкости к горизонтальным стволам скважин на основе теории функций комплексного переменного.
- •Продуктивном блоке
- •Результаты расчета фукнкции f(ρ,
- •Литература к гл. 13
- •1.Чарный и.А. Подземная гидромеханика. Гтти, 1948.
- •Результаты расчета добавочных фильтрационных сопротивлений при
- •Табулированные значения функции фильтрационного сопротивления по формуле (9.3.4)
- •Значение безразмерных плотностей по формулам (11.25) и (11.26)
ПРОСТРАНСТВЕННЫЕ
ФИЛЬТРАЦИОНЫЕ
ПОТОКИ
8. НЕКОТОРЫЕ АНАЛИТИЧЕСКИЕ РЕШЕНИЯ
НЕУСТАНОВИВШЕЙСЯ И УСТАНОВИВШЕЙСЯ
ПРОСТРАНСТВЕННОЙ ФИЛЬТРАЦИИ
СЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ И ГАЗА
8.1. Краткий обзор существующих работ
Многочисленные работы [1-22 и др.], посвященные задачам пространственной теории фильтрации жидкостей и газов в пористой среде, свидетельствуют о большом практическом интересе к ним при проектировании, разработки и эксплуатации нефтяных, газовых и газоконденсатных месторождений. Сделаем краткий обзор и критический анализ основных работ, относящихся к задачам установившегося и неустановившегося притока пластовой жидкости и газа к гидродинамически несовершенным скважинам. Впервые задача о распределении потенциала скорости фильтрации при установившемся движении в полубесконечном цилиндрическом пласте, частично вскрытом скважиной, была решена М. Маскетом в 1932 году. Затем более детальное исследование этой задачи М. Маскет изложил в своей монографии [1, 1946]. Используя метод отображения, он получил решение для точечного стока в неограниченном пласте с непроницаемой кровлей. Таким же способом П.Я. Полубаринова-Кочина вывела расчетные формулы для дебита наклонной, горизонтальной и вертикальной скважин.
Более сложными оказались задачи о распределении потенциала скоростей фильтрации в ограниченном пласте при работе несовершенной скважины. Здесь так же, как и в случае неограниченного пласта, был использован метод отображения стоков (источников) и суперпозиции полей. М. Маскет исследовал также установившийся приток к скважине, несовершенной по степени вскрытия пласта конечной толщины. Применяя метод бесконечного отображения элементарного стока с заданной интенсивностью вдоль линии поглощения (ось вертикальной скважины) относительно непроницаемых кровли и подошвы и суммируя члены для отдельных стоков, после соответствующих преобразований М. Маскет получил приближенное решение о распределении потенциала в пласте.
На основе исследований М. Маскета о распределении потенциала в цилиндрическом пласте И.А. Чарный предложил оригинальный метод решения задачи о притоке к несовершенной скважине по двухзонной схеме. Идея И.А. Чарного об условном разделении потока на «зоны» в последствии получила широкое применение при решении многих задач подземной гидрогазодинамики.
Производя критический анализ работ, посвященных притоку пластовой жидкости к несовершенной скважине, В.Н. Щелкачев (1949) указывал на необходимость дополнительных теоретических и лабораторных исследований и промысловых испытаний с целью обобщения формул для коэффициента совершенства при притоке однородных жидкостей на случай притока газа и газированных жидкостей. При этом подчеркивалось, что степень и характер совершенства скважины существенно влияют на величину давления на забое. До того времени этот факт исследователями недооценивался.
Основы теории притока к несовершенной скважине по характеру вскрытия были заложены М. Маскетом в 1943 году [1]. Затем появляются работы М.И. Тихова [2, 1947] и А.Я. Хейна [3, 1953] в более точной постановке задачи М. Маскета, где формулируется основной закон об оптимальном числе перфораций. В 1954 году А.Л. Хейн разработал теорию установившегося притока жидкости и газа к несовершенной скважине с меридиально-симметричной конструкцией забоя, после чего последовал ряд его же работ, посвященных задачам установившегося и неустановившегося притока жидкости и газа к несовершенным скважинам при линейном и нелинейном законах фильтрации [4].
Новая и наиболее общая математическая постановка задачи о притоке несжимаемой жидкости к скважине, полностью обсаженной и перфорированной, изложена М.Н. Тиховым [2]. Однако эти решения весьма сложны и не доведены до практического применения. Заслуживают внимания решения М.М Глотовского [5] для притока к несовершенной скважине по степени и характеру вскрытия, И.А. Чарного [6] для притока к скважине, обсаженной по всей толщине однородно-анизотропного пласта и перфорированной в верхней части, A.M. Пирвердяна [7] для притока к вертикальной, горизонтальной и наклонной скважинам, Ю.И. Стклянина и А.П. Телкова [8] для несовершенной скважины по степени вскрытия однородно-анизотропного и многослойного пластов.
Ряд сложных задач был решен с помощью электромоделирования. Так, В.И. Щуров методом электролитического моделирования исследовал распределение потенциала в пласте, вызванного работой несовершенной скважиной по степени и характеру вскрытия пласта. По данным опытов построена сетка кривых, позволяющая определять величину фильтрационного сопротивления. За последнее время появились работы, в которых рассматриваются вопросы определения коэффициента совершенства, влияние частичного вскрытия пласта и скин-эффекта на кривую восстановления забойного давления и продуктивность скважины; предлагаются наиболее эффективные методы определения фильтрационных сопротивлений, обусловленных несовершенством скважин [9-12].
Во всех указанных работах рассматривались задачи установившегося притока однородной несжимаемой жидкости и газа в недеформируемом однородном или однородно-анизотропном пласте по линейному закону фильтрации к несовершенной скважине. В принципе задача об установившемся притоке жидкости и газа к несовершенной скважине разработана достаточно удовлетворительно. В более общей постановке задача о притоке однородной или «фиктивной» жидкости к несовершенной скважине могла быть сформулирована следующим образом: на внешнем контуре задается некоторая функция; на непроницаемых кровле и подошве – ее производная, равная нулю; в перфорированной части – известная функция, в неперфорированной – ее производная, равная нулю. Требуется найти распределение функции (давление, потенциал, функция Лейбензона, функция Христиановича) в пласте. В точной постановке – это задача Гильберта-Римана, аналитическое решение которой для данного случая пока не получено.
Еще большие трудности встречают задачи неустановившегося притока жидкости и газа к гидродинамически несовершенным скважинам. Насколько нам известно, эти задачи рассматривались ограниченным кругом авторов. Обширные исследования неустановившегося притока жидкости и газа к гидродинамически несовершенным по характеру вскрытия пласта скважинам впервые были проведены А.Л. Хейном [3, 4]. Для притока жидкости и газа к несовершенным скважинам по степени вскрытия известны работы М.Т. Абасова и К.Н. Джалилова [13], Е.М. Минского [14], Ю.И, Стклянина [8], Ю.И. Максимова [15], У.П. Куванышева [16], R.G. Nisle [17]. В.Н. Щелкачев и С.Н. Назаров предложили простую приближенную методику учета обеих видов несовершенства скважин и изменения проницаемости в призабойной зоне в условиях упругого режима пласта |18, 19]. E.С. Казарина впервые рассмотрела задачи о притоке к гидродинамически несовершенным круговой и прямолинейной галереям и объемной полосе стоков [20]. Однако широкого практического применения некоторые из указанных решений не получили, хотя они и имеют неоспоримый теоретический интерес. В частности, они не могут быть использованы при обработке кривых нарастания (падения) забойного давления, поскольку их нельзя представить прямолинейной анаморфозой. В связи с этим в основу гидродинамических методов исследования несовершенных скважин и интерпретации результатов положены аналитические решения уравнения пьезопроводности для гидродинамически совершенных скважин, в которые искусственным путем вводятся дополнительные фильтрационные сопротивления, обусловленные несовершенством скважины по степени и характеру вскрытия пласта. Причем фильтрационные сопротивления по степени вскрытия берутся из решений для установившегося притока к совершенной скважине. До сих пор указанные допущения в подземной гидрогазодинамике никем не исследовались даже для условий однородного пласта.
В работе С.Г. Каменецкого и др. [21] получены точные, но громоздкие решения неустановившегося притока жидкости к совершенной скважине конечного радиуса, дренирующий бесконечный по протяженности однородный пласт. При этом предполагалось, что в начальный момент имеет место установившаяся фильтрация и распределение давления в пласте удовлетворяет уравнению Лапласа. Для изменения давления в пласте при переменном дебите решение получено в виде интеграла Дюамеля. В работе приведена также формула для притока жидкости к забою при произвольном изменении забойного давления.
С помощью функции Грина М. Маскет [1] решил задачу о распределении потенциала (плотности) в бесконечном по протяженности пласте, вызванным синхронно работающими с суммарным дебитом линейными стоками, расположенными непрерывно по окружности. Аналогичная задача для кольца стоков (источников), т. е. для укрупненной скважины, решена И.А. Чарным [22].
Мы рассмотрим задачи неустановившегося притока сжимаемой жидкости (газа) к точечному источнику (стоку) в пространстве, к линии стоков (источников), кольцевому стоку и несовершенной скважине в ограниченном и бесконечном по протяженности и конечном по толщине однородно-анизотропных пластах и взаимодействие скважин при постоянных и переменных дебитах. Закон фильтрации примем линейным.