- •Введение
- •1. Примерный план курсовой работы
- •1.1. Содержание пояснительной записки.
- •Оформление пояснительных записок к курсовым работам
- •1.4. Общие положения по устройству вентиляции
- •2. Селективная вентиляция
- •2.1. Организация воздухообмена.
- •2.2. Приточные струи
- •2.3. Расчет неизотермических струй
- •3. Аэродинимический расчет вентиляционных систем методом удельных потерь
- •3.1. Метод удельных потерь.
- •3.2. Потери на местные сопротивления
- •4. Движение воздуха у вытяжных отверстий
- •4.1.Потоки движения воздуха вблизи вытяжных отверстиях.
- •4.2. Классификация местной вентиляции
- •4.3. Расчет местной активированной вентиляции
- •5. Снижение капитальных и энергетических затрат на вентиляцию
- •5.1 Уменьшения количества вентиляционного воздуха
- •6. Вредности. Определение воздухообменов
- •Количество влаги g, г/ч, выделяемое человеком
- •7. Использование аэродинамических свойств вентиляционных сетей
- •7.2. Свойства параллельных соединений:
- •8. Рачет цилиндрического стального воздуховода с прямоугольными отверстиями различной площади.
- •9. Расчет воздухообмена
- •9.1. Расчет воздухообмена для насосного зала
- •9.2. Пример аэродинамического расчета вытяжной общеобменной вентиляции
- •9.3. Аэродинамический расчет притичной общеобменной вентиляционной сети
- •10. Подбор вентиляционного оборудования
- •10.1. Выбор вентагрегата
- •10.3. Выбор вентиляторов
- •11. Расчет воздухообмена при излишках тепла в электрозале
- •11.1. Расчет воздухообмена электрозала
- •12. Расчет дефлектора
- •5. Дефлекторы цаги (тч-22-55)
- •13. Расчет калорифера
- •13.2. Установка калориферов
- •13.3 Пример расчета калориферов установки.
- •14. Общие сведения насосных станций магистральных нефтепроводов
- •14.1.Технология перекачки нефти
- •14.2. Оборудование перекачивающей дожимной станции
- •30 40 50 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 300 Производительность l, тыс. М 3 /ч
4. Движение воздуха у вытяжных отверстий
4.1.Потоки движения воздуха вблизи вытяжных отверстиях.
Потоки воздуха, образующиеся вблизи вытяжных отверстий, существенно отличаются от струйных течений. В этих потоках постоянным может быть принят расход (L = const), в то время как в струе практически постоянно количество движения (mυ = const).
Учитывая, что для спектров всасывания при потенциальном режиме движения характерно постоянство расхода, скорости в потоке, направленном к всасывающему отверстию, убывают (по сравнению со скоростью в отверстии) пропорционально увеличению площади, через которую происходит подтекание воздуха.
Если отверстие в торце цилиндрической трубы рассматривать в первом приближении как точечный сток и иметь в виду, что одинаковые скорости находятся на поверхности сфер радиусом г, то скорости в спектре всасывания на различных расстояниях от центра всасывающего отверстия могут быть определены из выражения, полученного во ВНИИОТ П. А. Коузовым:
(4.1)
где L — расход воздуха, удаляемого через всасывающее отверстие, м3/с; FСФ — поверхность сферы радиусом r , м2.
Радиус сферы r может быть выражен через координаты расчетной точки (х, у, z) следующим образом: (4.2)
Подставив в формулу (4.1) величину
(4.3)
где do — диаметр всасывающего отверстия, а υо — скорость в отверстии, можно записать (24) следующим образом:
Рис. 3. 6. J — d диаграмма влажного воздуха
(4.4)
Коэффициент kвс зависит от расположения отверстия относительно плоскостей, ограничивающих подтекание к нему воздуха. При ограниченном подтекании воздуха к всасывающему отверстию падение скоростей в спектре всасывания происходит медленнее и коэффициент kвс возрастает. Значения kвс для круглых и квадратных отверстий при различных условиях подтекания воздуха приведены в табл. 4.1.
Значения коэффициента kвс Таблица 4.1
Схема расположения отверстия
|
Ψ*,рад |
коэффициента kвс |
|
Круглые или квадратные отверстия
|
Прямоугольные вытянутые отверстия |
||
|
2 |
0,06 |
0,16 |
|
|
0,12 |
0.32 |
|
|
0,24 |
0,64 |
Ψ* - угол между плоскостями, ограничивающими сферу всасывания |
Всасывающие отверстие в виде вытянутой прямоугольной щели длиной 2ао и шириной 2bo при ао/ bo >10 в первом приближении можно рассматривать как линейный сток, т. е. линию, состоящую из ряда точечных стоков. Учитывая, что в этом случае одинаковые скорости находятся на поверхности цилиндра радиусом r, скорость в спектре всасывания, образованном вытянутой щелью, может быть определена из выражения, выведенного Коузовым:
(4.5)
где Fц — поверхность цилиндра, м2.
Подставляя в (2.5) величину ,
можно записать:
(4.6)
Значения kвс для вытянутых прямоугольных отверстий также приведены в табл. 7.
Пользуясь формулами (4.5) и (4.6), можно с достаточной точностью определить скорость подтекания воздуха на сравнительно большом расстоянии от всасывающего отверстия превышающем:
r > dо — Для круглых и квадратных отверстий;
r > 2b0 — для вытянутых прямоугольных отверстий.
Как видно из приведенных формул, падение скоростей в потоке по мере удаления от всасывающего отверстия происходит весьма быстро. Так, при удалении воздуха через торец цилиндрической трубы (kВС = 0,06) уже на расстоянии r = dо скорость в потоке в 16 раз меньше скорости в отверстии υo, что вытекает из формулы (4.4). В связи с этим для повышения эффективности улавливания целесообразно вытяжное отверстие местного отсоса располагать на минимальном расстоянии от источника выделения вредных веществ, допустимом по конструктивным и технологическим соображениям.
Спектр всасывания у квадратного отверстия мало отличается от спектра всасывания у круглого отверстия. Зона всасывания у прямоугольного отверстия оказывается более активной, чем у круглого или квадратного, так как такие отверстия приближаются по форме к линейному стоку и тем больше, чем больше соотношение их сторон.
Эти специфические особенности приточных и всасывающих струй должны учитываться и использоваться в вентиляции.