- •Введение
- •1. Примерный план курсовой работы
- •1.1. Содержание пояснительной записки.
- •Оформление пояснительных записок к курсовым работам
- •1.4. Общие положения по устройству вентиляции
- •2. Селективная вентиляция
- •2.1. Организация воздухообмена.
- •2.2. Приточные струи
- •2.3. Расчет неизотермических струй
- •3. Аэродинимический расчет вентиляционных систем методом удельных потерь
- •3.1. Метод удельных потерь.
- •3.2. Потери на местные сопротивления
- •4. Движение воздуха у вытяжных отверстий
- •4.1.Потоки движения воздуха вблизи вытяжных отверстиях.
- •4.2. Классификация местной вентиляции
- •4.3. Расчет местной активированной вентиляции
- •5. Снижение капитальных и энергетических затрат на вентиляцию
- •5.1 Уменьшения количества вентиляционного воздуха
- •6. Вредности. Определение воздухообменов
- •Количество влаги g, г/ч, выделяемое человеком
- •7. Использование аэродинамических свойств вентиляционных сетей
- •7.2. Свойства параллельных соединений:
- •8. Рачет цилиндрического стального воздуховода с прямоугольными отверстиями различной площади.
- •9. Расчет воздухообмена
- •9.1. Расчет воздухообмена для насосного зала
- •9.2. Пример аэродинамического расчета вытяжной общеобменной вентиляции
- •9.3. Аэродинамический расчет притичной общеобменной вентиляционной сети
- •10. Подбор вентиляционного оборудования
- •10.1. Выбор вентагрегата
- •10.3. Выбор вентиляторов
- •11. Расчет воздухообмена при излишках тепла в электрозале
- •11.1. Расчет воздухообмена электрозала
- •12. Расчет дефлектора
- •5. Дефлекторы цаги (тч-22-55)
- •13. Расчет калорифера
- •13.2. Установка калориферов
- •13.3 Пример расчета калориферов установки.
- •14. Общие сведения насосных станций магистральных нефтепроводов
- •14.1.Технология перекачки нефти
- •14.2. Оборудование перекачивающей дожимной станции
- •30 40 50 60 70 80 90 100 120 140 160 180 200 300 Производительность l, тыс. М 3 /ч
2.3. Расчет неизотермических струй
Струи нагретого или охлажденного воздуха, у которых температура отличается от температуры окружающей среды, называются неизотермическими. В этих струях за счет разности температур, а отсюда и разности плотностей, появляются гравитационные силы, оказывающие влияние на поведение струй.
Согласно [14] скорость воздуха, выпускаемого из воздухораспределителя υ0 (в м/с) и его температура t0 (в °С), должны определяться расчетом с тем, чтобы в рабочей зоне они соответствовали нормируемым значениям (табл. 3).
Расчетные зависимости для определения максимальных значений скоростей υ x и избыточных температур Δtх = tХ —tОКР в струе имеют следующий вид: для компактных и веерных струй
(2.1)
(2.2)
для плоских струй
(2.3)
(2.4)
Рис. 2.2. Схемы приточных струй:
а —компактная; б—плоская; в —веерная; г —коническая; а —неполная веерная.
Здесь F0 — площадь выпускного отверстия, м2; b0 — ширина прямоугольного отверстия, м; x — расстояние от места выпуска до расчетного сечения, м; т — коэффициент, характеризующий изменение скоростей в струе; n — коэффициент, характеризующий изменение избыточных температур в струе; k С ,k Н,
k ВЗ— коэффициенты стеснения, неизотермичности и взаимодействия.
Значения коэффициентов m иn для основных воздуховыпускных устройств, применяемых в цехах переработки пластмасс, приводятся в табл. 1, здесь же даны значения коэффициентов местного сопротивления ζ.
Коэффициент стеснения kC характеризует уменьшение скоростей в стесненной струе за счет тормозящего действия встречных потоков, индуцированных в помещении. Это действие начинает сказываться после того, как площадь поперечного сечения струи займет 25% площади поперечного сечения помещения FП. Значения коэффициентов стеснения kC для осесимметричных (компактных) и плоских струй приведены на рис.2.3.
Рис. 2.3. Коэффициенты стеснения kс для осесимметричных (а) и плоских (б) струй.
Коэффициент неизотермичности kн учитывает влияние гравитационных сил на изменение параметров струи. Величина коэффициента неизотермичности зависит от текущего критерия Архимеда Аrх и может быть определена по кривым, приведенным на рис. 2.4.
Значение Аrх определяется по следующим формулам:
для компактных и веерных струй
(2.5)
для плоских струй
(2,6)
Здесь — критерий Архимеда, характеризующий
соотношение между гравитационными и инерционными силами на истечении.
Для плоских струй при подсчете Аго вместо подставляется ширина вытянутой прямоугольной щели bo.
Струи считаются не подверженными влиянию гравитационных сил, если Arx ≤0,1—для компактных, веерных, конических и неполных веерных струй и Arx ≤0,15 — для плоских струй.
Рис. 2.4. Коэффициенты неизотермичности kн для осесимметричных (1) и для плоских (2) струй: а) — при совместном действии гравитационных и инерционных сил; б)—при противодействии гравитационных и инерционных сил.
Рис. 2.5. Коэффициент взаимодействия kвз для осесимметричных струй:
n — число воздуховыпускных отверстий.
Текущий критерий Архимеда связан[27] геометрической характеристикой струй Н следующим образом: для компактных и веерных струй
(3.7)
для плоских струй
(2.8)
Коэффициент взаимодействия kвз учитывает увеличение скорости и избыточной температуры в струях, выпускаемых параллельно друг другу. На рис.3.4 приведены значения коэффициентов взаимодействия kВЗ, которые следует учитывать при определении максимальной скорости и избыточной температуры в слившемся потоке при истечении из выпускных устройств, расположенных в ряд на расстоянии ℓ1 друг от друга.