- •Тема 1 физические свойства жидкости и газа
- •1.1 Плотность и удельный вес
- •1.2 Сжимаемость капельных жидкостей
- •1.3 Температурное расширение капельных жидкостей
- •1.4 Сжимаемость и температурное расширение газов
- •1.5 Текучесть и вязкость
- •1.6 Капиллярные свойства капельной жидкости
- •Тема 2 Силы, действующие на текучее тело
- •Тема 3 Гидростатическое давление и его свойства
- •Тема 4 Дифференциальное уравнение равновесия жидкости
- •Тема 5 Поверхность уровня
- •Тема 6 Распределение гидростатического давления
- •Тема 7 Приборы для измерения давления
- •Тема 8 Сила гидростатического давления на плоские стенки
- •8.1 Основные теоретические сведения
- •8.2 Вывод уравнения
- •Тема 9 Сила давления на криволинейную поверхность
- •9.1 Основные теоретические сведения
- •9.2 Вывод уравнения
- •Тема 12 Равновесие газов
- •12.2 Распределение давления при изотермном процессе
- •12.3 Распределение давления при политропном процессе
- •10.4 Распределение температуры
- •Динамика текучего тела
- •Тема 14 Способы описания движения жидкости
- •Тема 15 Основные понятия движения жидкости и газа
- •Тема 16 Уравнения полей скоростей и ускорений
- •Тема 17 Движение жидкой частицы. Понятие о вихревом и потенциальном движении
- •17.1 Основные теоретические сведения
- •17.2 Вывод
- •Тема 18 Уравнение неразрывности течения
- •18.1 Основные теоретические сведения
- •Тема 19 Уравнение Бернулли (энергии) для элементарной струйки невязкой несжимаемой жидкости
- •Тема 20 энергетический смысл и Геометрическая интерпретация уравнения Бернулли
- •Тема 21 Уравнение Бернулли для потока конечных размеров. Гидравлический и пьезометрический уклоны
- •Тема 22 практическое применение уравнения бернулли
- •Тема 23 Уравнение Бернулли для сжимаемой жидкости (газа)
- •Тема 24 Ламинарный и турбулентный режимы движения жидкости. Число Рейнольдса и его критическое значение
- •Тема 25 Основные отличия ламинарного и турбулентного движения в трубе круглого сечения
- •Тема 28 Потери энергии на трение по длине трубопровода
- •Тема 29 Потери энергии на местных сопротивлениях. Влияние числа Рейнольдса на коэффициент местного сопротивления. Эквивалентная длина
- •Тема 30 Потери энергии на местных сопротивлениях в автомодельной области
- •Тема 31 Общие потери энергии в системе
- •Тема 32 кавитация в местных сопротивлениях
- •Тема 34 Определение скорости и расхода при истечении жидкости из малого незатопленного отверстия в тонкой стенке при постоянном напоре
- •Тема 35 Параметры, влияющие на коэффициенты сжатия, скорости и расхода при истечении жидкости из малого незатопленного отверстия в тонкой стенке при постоянном напоре
- •Тема 39 Истечение через насадки
- •Тема 40 Сравнение гидравлических характеристик отверстий и насадков
- •Тема 41 Истечение газа под высоким давлением
- •41. 1 Основные теоретические сведения
- •Тема 42 Течение газа в конфузорах и диффузорах в одномерном приближении
12.2 Распределение давления при изотермном процессе
По уравнению состояния (1.9) = . В этом случае основное дифференциальное уравнение (12.4) получит вид
dp = – × g × dz = – × g × dz
или после разделения переменных
g × dz = – R × T × .
Интегрируя это уравнение при R T = const, находим
g × (z2 – z1) = – R × T × (ln p2 – ln p1) = R × T × (ln p1 – ln p2) = R × T × .
Обозначая (z2 – z1) = h, где h – превышение интересующей нас точки 2 над точкой 1, то же уравнение запишем в виде
g × h = R × T × или g × z1 + × ln p1 = g × z2 + × ln p2. (12.7)
Давление газа по высоте с учётом его сжимаемости в изотермных условиях распределяется по логарифмическому закону.
Эта же зависимость может быть представлена в такой форме:
= или р2 = р1 × (12.8)
Отсюда видно, что изменение давления при изменении высоты следует экспоненциальному закону. При h → ∞ р → 0.
12.3 Распределение давления при политропном процессе
В этом случае из уравнения политропы (12.3) = 0 × . Делая подстановку в основное дифференциальное уравнение гидростатики(12.4), получим
dp = – × g × dz = – 0 × × g × dz,
откуда
dz = – × .
Интегрируя, получим
(z2 – z1) = × = × × =
= × .
Из уравнения политропы (12.3) можно записать
= и = .
С учётом этой записи предыдущее выражение принимает вид
(z2 – z1) = × = × .
Мы получили уравнение, которое определяет закон распределения давления при политропном процессе:
g × z1 + × = g × z2 + × (12.9, а)
или в более общей форме
g × z + × = g × z + × (12.9, б)
Для адиабатного процесса, заменяя показатель политропы n на показатель адиабаты k, имеем
g × z + × = g × z + × (12.10)
10.4 Распределение температуры
Пользуясь формулой (12.9, а), можно составить уравнение, определяющее собой закон распределения температуры в покоящейся газовой среде.
По уравнению состояния имеем
= R × T1 и = R × T2.
Подставляя эти значения в уравнение (12.9, а), найдём
g × z1 + × R × T1 = g × z2 + × R × T2, (12.11)
что и представляет собой закон распределения температуры.
Обозначая буквой h разность(z2 – z1), находим
× R × T2 = × R × T1 – h × g,
откуда
Т2 = Т1 – × h × g. (12.12)
Из формулы (12.12) следует, что изменение температуры по высоте происходит по линейному закону.
Для адиабатного процесса, подставляя вместо показателя политропы n на показатель адиабаты k, имеем
Т2 = Т1 – × h × g. (12.13)
Для воздуха показатель адиабаты k равен 1,4, а удельная газовая постоянная R = 287,14 Дж/(кгК). Тогда из уравнения (12.13) получим
Т2 Т1 – 0,01 h.
Отсюда видим, что с увеличением высоты на 100 м температура воздуха понижается примерно на 10.