- •29. Многообъемные масляные выключатели: гашение дуги, конструкция.
- •3. Эду между параллельными проводниками. Вывод формулы.
- •23. Эд Усилие в кольцевом витке (вывод формулы радиальной силы).
- •8.Общие сведения о магнитных цепях аппаратов и магнитных материалов. Величины хар-ие магнитные цепи и аналогия с эл-ми цепями.
- •36. Воздушные выкл-ли с открытым и воздухонаполненным отделителями.
- •42. Приводы масляных выключателей: электромагнитный, пружинный, грузовой.
- •7. Условие гашения дуги постоянного тока.
- •27. Реакторы: назначение, конструкция.
- •15. Разрядники: трубчатые и вентильные.
- •2,31.Маломасляные выключатели: назначение масла, конструкция.
- •9.Отделители и короткозамыкатели: назначение и короткозамыкатели.
- •37.Гашение дуги с помощью дугогасительной решетки:
- •5.Выключатели нагрузки: назначение устройство.
- •4. Обмотки электромагнитов постоянного тока (расчет)
- •26.Магнитные проводимости воздушных зазоров.
- •28.Термисторы : схема включения , релейный эффект.
28.Термисторы : схема включения , релейный эффект.
Термисторы – полупроводниковые сопротивления ,имеющие сильную зависимость от темп-ры . Изготавливаются трубочными и в виде бусинок. Имеют отрицательный температурный коэф-т. сопротивления .
Уд. сопротивл. выражается зависимостью
*
Хар-р зависимости * и условия охлаждения при нагреве его протикающим током определяют специфическую ВАХ , позволяющую получить релейный эффект (скачкообразный режим изменения тока при изм. Rтерм. ,включенного в акт.-индукт. цепь)
Кривая 1 при
Для и , при котором Для и Термисторы используют в качестве - датчиков температуры, -датчика скорости движения жидкости или газа ,- датчика направления потока,- датчика уровня ,- датчика степени разряжения.
21. Методы расчета ЭДУ. Для расчета ЭДУ используются два метода. В первом ЭДУ определяется как результат взаимодействия проводника с током и магнитного поля по правилу Ампера. |
На элементарный проводник длиной dl, м, с током i, А, находящийся в магнитном поле с индукцией В, Тл, созданной другим проводником, действует усилие где β— угол между векторами элемента dl и индукции В, измеряемый по кратчайшему расстоянию между ними.
За направление dl принимается направление тока в элементе. Направление индукции В, создаваемой другим проводником, определяется по правилу буравчика, а направление усилия— по правилу левой руки. Для определения полного электродинамического усилия, действующего на проводник длиной l, необходимо просуммировать усилия, действующие на все его элементы: В случае произвольного расположения проводников в одной плоскости β= 90° т.е.: Описанный метод рекомендуется применять тогда, когда индукцию в любой точке проводника можно найти аналитически, используя закон Био – Савара - Лапласа. Второй метод основан на использовании энергетического баланса системы проводников с током. Если пренебречь электростатической энергией системы и принять, что при деформации токоведущих контуров или их перемещении под действием ЭДУ токи в них неизменны, то усилие можно найти по уравнению ,где W-электромагнитная энергия; х- возможное перемещение в направлении действия усилия. Таким образом, усилие определяется частной производной от электромагнитной энергии данной системы по координате, в направлении которой оно действует. Эта формула получила название энергетической. Электромагнитная энергия системы обусловлена как энергией магнитного поля каждого изолированного контура, так и энергией, определяемой магнитной связью между контурами, и для двух взаимосвязанных контуров где L1,L2 индуктивности изолированных контуров;i2,i1- токи, протекающие в них; М — взаимная индуктивность. Первые два члена уравнения определяют энергию независимых контуров, а третий член определяет энергию, обусловленную их магнитной связью. Усилие внутри одного независимого контура При расчете усилия взаимодействия контуров считаем, что энергия изменяется только в результате изменения взаимного расположения контуров. Энергия, обусловленная их собственной индуктивностью, считается неизменной. Усилие взаимодействия между двумя контурами Р = дW/дх =i1i2 дМ/дх. Энергетический метод удобен, когда известна аналитическая зависимость индуктивности или взаимной индуктивности от геометрических размеров.
25.Основы теории коммутации эл.цепей.Качество коммутации эл. цепи определяется временем и глубиной коммутации, коммутационными, а для контактных аппаратов кроме того , объемом ионизированных газов, Эл. износом контактов и т.д.
Отношение Эл. сопротивления коммутирующего органа в отключенном состоянии к его сопротивлению во включенном состоянии есть глубина коммутации:
Для контактных аппаратов hком=1012-101
Для бесконтактных, которые по глубине коммутации уступают контактным и нередко не обеспечивают гальваническую развязку отключаемой цепи hR=104-107
Обычно стремятся, чтобы время коммутации цепи аппаратом было минимальным. Для контактных аппаратов оно лежит в пределах 0.01-0.1с.
Основной закон коммутации формулируется следующим образом:
Коммутирующий фактор (ток,напряжение) не переходит мгновенно к новым значениям. При коммутации контуров с L и C возникают переходные процессы изменения коммутирующего фактора, который с течением времени переходит к установившемуся значению.
38.РЕЛЕ ВРЕМЕНИ С ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫМ ЗАМЕДЛЕНИЕМ. Устройство реле и влияние различных факторов на его работу. Принцип электромагнитного замедления заключается в применении короткозамкнутой обмотки. Такая обмотка может иметь всего один виток в виде медной или алюминиевой гильзы, надеваемой на сердечник электромагнита. При включении питающей обмотки и нарастании создаваемого ею магнитного потока в короткозамкнутой обмотке наводится ЭДС. Последняя вызывает ток такого направления, при котором магнитный поток короткозамкнутой обмотки направлен встречно потоку питающей обмотки. Результирующий поток равен разности этих потоков. Скорость нарастания потока в электромагните уменьшается и время трогания увеличивается. На магнитопроводе установлена намагничивающая обмотка 7 и короткозамкнутая обмотка в виде овальной гильзы 8. Усилие возвратной пружины 9 изменяется с помощью регулировочной гайки 10, которая фиксируется шплинтом. Для получения большой выдержки времени при отпускании необходима высокая магнитная проводимость рабочего и паразитного зазоров в замкнутом состоянии магнитной системы. С этой целью все соприкасающиеся детали магнитопровода и якоря тщательно шлифуются. Литой алюминиевый цоколь создает дополнительный короткозамкнутый виток, увеличивающий выдержку времени.
Выдержка времени при отпускании для насыщенной магнитной системы с короткозамкнутым витком или обмоткой может быть найдена с помощью формулы:
где w — число витков короткозамкнутой обмотки;R— ее сопротивление; i — ток в короткозамкнутой обмотке; Фотп — значение магнитного потока, при котором происходит отпускание якоря; Фо — установившееся значение магнитного потока в магнитопроводе при включенной намагничивающей обмотке;iw — МДС первичной обмотки. Схемы включения реле. Бремя срабатывания реле с электромагнитным замедлением очень мало, так как постоянная времени мала из-за большого начального рабочего зазора, и трогание реле происходит при малом значении МДС обмотки. МДС трогания значительно меньше установившегося значения. Это время составляет 0,05— 0,2 с при наличии короткозамкнутого витка и 0,02—0.05 с при его отсутствии. Таким образом, возможности электромагнитного замедления при срабатывании весьма ограничены. Поэтому используются специальные схемы включения электромагнитных реле (рис. 10.2). Если необходима большая выдержка времени при замыкании контактов, то целесообразна схема с промежуточным реле К (рис. 10.2, а). Обмотка реле времени КТ все время подключена к напряжению через размыкающий контакт реле К- При подаче напряжения на обмотку К последнее размыкает свой контакт и обесточивает реле КТ. Якорь КТ отпадает, и его размыкающие контакты срабатывают с необходимой выдержкой времени, обусловленной временем срабатывания реле К и временем отпускания реле КТ. В схеме рис. 10.2,6 роль короткозамкнутого витка играет сама намагничивающая обмотка, которая питается через резистор Rдоб. Напряжение, приложенное к обмотке, должно быть достаточным для насыщения магнитной цепи при притянутом якоре. При замыкании управляющего контакта S обмотка реле закорачивается и обеспечивается медленный спад потока в магнитной цепи. Отсутствие специальной короткозамкнутой обмотки позволяет все окно магнитопровода занять намагничивающей обмоткой и создать большой запас по МДС. Такая схема широко применяется в электроприводе. Применение полупроводникового вентиля также позволяет использовать реле без короткозамкнутого витка (рис. 10.2, б). При включении обмотки ток через вентиль практически равен нулю. При отключении управляющего контакта 5 поток в магнитной цели спадает и в обмотке наводится ЭДС с полярностью, указанной на рис. 10.2, в. При этом через вентиль протекает ток, определяемый этой ЭДС, активным сопротивлением обмотки и вентиля и индуктивностью обмотки. Для того чтобы прямое сопротивление вентиля не приводило к уменьшению выдержки времени (растет активное сопротивление короткозамкнутой цепи), оно должно быть на один-два порядка ниже сопротивления обмотки. При любых схемах обмотки реле питаются от источника либо постоянного, либо переменного тока с мостовой схемой выпрямления.
24.ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЕ РЕЛЕ ТОКА И НАПРЯЖЕНИЯ. Согласование тяговых и противодействующих характеристик. Электромагнитные реле благодаря простоте конструкции и надежности широко распространены в схемах электропривода и в схемах защиты энергосистем. Электромагнитные реле приводятся в действие с помощью электромагнитов постоянного или переменного тока.На рис. 9.3 изображены тяговая и противодействующая характеристики реле. Противодействующие усилия создаются возвратной Р1 и контактными Р2 пружинами.Усилие контактных пружин создает предварительное нажатие в момент соприкосновения контактов. В результате уменьшается вибрация контактов при срабатывании и обеспечивается необходимое контактное нажатие. С учетом линейной зависимости силы пружины от ее деформации и относительно небольшого перемещения якоря противодействующее усилие пружин, приведенное к якорю, меняется линейно с изменением зазора. Для срабатывания реле необходимо, чтобы тяговая характеристика Pэ1 во всех точках хода якоря шла выше суммарной противодействующей характеристики Рп = Р1+Р2. Для токового реле при данном начальном зазоре δн положение Pэ1 зависит от тока. При ненасыщенной магнитной системе тяговая сила пропорциональна квадрату тока. Наименьшее значение тока, при котором кривая Pэ1 начинает проходить выше зависимости Pп. определяет ток трогания Iтр реле. Срабатывание реле определяется точкой в (зазор δ = δн), при которой Рэ] идет выше Рп. Для надежного включения в обмотку реле обычно подается ток Iраб>Iтр. Коэффициент запаса при этом k3=Iраб/Icp. С ростом kз тяговая характеристика поднимается, увеличивается тяговое электромагнитное усилие, действующее на якорь, увеличивается ускорение якоря, сокращается полное время включения. Однако при этом возрастают удары в механизме и вибрация контактов. Для того чтобы устранить залипание якоря, в магнитной системе всегда создается конечный зазор δк. При этом зазоре тяговое усилие значительно превышает противодействующее . Для отключения реле тяговая характеристика Рэ2 во всех точках должна быть ниже характеристики Рп. При этом усилие, развиваемое противодействующими пружинами, больше электромагнитного усилия и якорь возвратится в начальное положение. Ток при таком положении характеристики называется током отпускания или током возврата. При отпускании реле определяющей точкой является точка б, в которой характеристика Рэ идет ниже характеристики Рп. Рассмотренное реле срабатывает при любом направлении тока в обмотке. Такие реле называются нейтральными. КОНСТРУКЦИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ РЕЛЕ ТОКА И НАПРЯЖЕНИЯ а) Реле защиты энергосистем. В схемах защиты энергосистем и крупных силовых установок широко применяются реле серии РТ-40 (рис. 9.5). Магнитопровод 1 шихтуется из листов электротехнической стали. Обмотка 2 реле разбита на две секции, которые при необходимости могут быть соединены параллельно или последовательно. Якорь 3 Г-образной формы выполнен из тонкого листа электротехнической стали. С осью якоря связаны два мостиковых контакта (замыкающий и размыкающий) с серебряными накладками. Ток срабатывания регулируется изменением натяга спиральной противодействующей пружиной 4, Натяг пружины и значение тока срабатывания (уставка) фиксируются указателем 5 по шкале 6. За счет изменения натяга пружины уставка по току срабатывания изменяется в 4 раза. При переключении последовательного соединения секций на параллельное ток срабатывания увеличивается в 2 раза. С осью якоря связан демпфер 7 в виде тороида, заполненного кварцевым песком. При любом ускорении якоря и связанной с ним подвижной системы часть кинетической энергии тратится на преодоление сил трения между песчинками. С помощью демпфера уменьшаются вибрации как всей подвижной системы, так и контактов при их включении, б) Реле тока и напряжения для управления и защиты электропривода. В качестве таких реле часто применяются реле постоянного тока серии РЭВ-300 с высоким kв. Реле этой серии выпускаются и как реле напряжения, и как реле тока. На рис. 9.6 изображено токовое реле серии РЭВ-300. Магнитопровод 1 U-образной формы выполнен из прутка круглого сечения. Плоский якорь 2 вращается на призме, что обеспечивает высокую механическую износостойкость реле. Обмотка 3 выполняется из медной шины. Регулирование усилия пружины 5 осуществляется гайкой 6. Изоляционная пластина 7 связывает якорь с подвижным контактом 8. Реле имеет два неподвижных контакта 9 и 10, Подвижный контакт 5 соединяется с выводом 11 с помощью гибкой связи 12. С помощью шпилек 4 реле устанавливается на сборной панели. Включение добавочного резистора из константана уменьшает зависимость напряжения срабатывания от температуры. в) Реле защиты электропривода. Основными требованиями, предъявляемыми к реле защиты электропривода являются высокое быстродействие, широкая регулировка тока срабатывания, вибро- и ударостойкость. На рис. 9.8 показано токовое реле серии РЭВ, предназначенное для работы в электроприводах переменного тока. Эти реле используются для защиты от токов КЗ, а в совокупности с реле времени — для защиты от токовых перегрузок. Реле могут использоваться как промежуточные. Токовые реле в исходном положении работают с разомкнутой магнитной системой без короткозамкнутого витка на полюсе. Реле напряжения, как правило, реагируют на исчезновение напряжения питания. Поэтому в исходном положении реле якорь длительно находится в притянутом положении. Для устранения вибрации якоря на полюсный наконечник устанавливается короткозамкнутый виток. Реле имеют как замыкающие, так и размыкающие контакты и выпускаются с самовозвратом и без самовозврата с ручным приводом защелки. Реле без самовозврата имеет неуравновешенную защелку, левая часть которой тяжелее правой. При притяжении якоря защелка 1 под действием силы тяжести поворачивается против часовой стрелки и запирает якорь 2 в притянутом положении. Для возврата якоря вручную необходимо нажать на головку защелки.