2. 2. Армирование поперечного торцового ребра.

Каждое поперечное торцевое ребро армируется – образными сварным каркасом с рабочей продольной арматурой 36A-III и поперечными стержнями 4 Вр-I с шагом 100 мм.

3. 3.Расчет продольных ребер.

Продольные ребра рассчитываются в составе всей плиты, рассматриваемой как балка П-образного сечения с высотой h=550 мм и конструктивной шириной В₁=1445 мм (номинальная ширина В=1,46 м). Толщина сжатой полки 50 мм.

Расчетный пролет при определении изгибающего момента:

l=l_К-0,5b=8,3-0,5×0,3=8,15 м;

расчетный пролет при определении поперечной силы:

l₀=l_к-b=8,3-0,3=8,0 м

где b=0,3м – предварительно принимаемая ширина сечения ригеля.

Нагрузка на 1пог. м плиты:

а) расчетная нагрузка для расчета на прочность (первая группа предельных состояний, _f>1):

постоянная

кН/м;

временная кН/м;

полная кН/м;

б) расчетная нагрузка для расчета прогиба и раскрытия трещин (вторая группа предельных состояний _f=1):

кН/м.

Усилия от расчетной нагрузки для расчета на прочность:

кНм,

кН

Изгибающий момент для расчета прогиба и раскрытия трещин: кНм.

4. 4.Расчет прочности нормальных сечений.

Продольная арматура в ребрах принята класса A-II, расчетное сопротивление R_S=280 МПа. Сечение тавровое с полкой в сжатой зоне; расчетная ширина полки b^/_f=B₁-40мм =1445-40=1405 мм; h₀=h-a=550-50=500 мм.

Пологая, что нейтральная ось лежит в полке, имеем:

;

0,04; 0,980; мм

мм².

Принимаем продольную арматуру 218 А-II и 220 А-II с А_s=1137 мм², по два стержня в каждом ребре 122 А-II и 125 А-II. Площадь арматуры принята с некоторым запасом (на 8 %) для ограничения ширины раскрытия трещин.

5. 5. Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу.

Поперечная сила на грани опоры 69,2 кН. В каждом продольном ребре устанавливается по одному каркасу с односторонним расположением двух рабочих стержней диаметром d=20 мм и 18 мм. Принимаем поперечные стержни диаметром d _SW=8 мм из класса А-I, A_SW1=50,3 мм² и n=2 имеем:

A_SW=nA_SW1=100,6 мм²;

R_SWA_SW=175×100,6=17605 H.

Сечение тавровое с шириной ребра b=2×85=170 мм и с расчетной шириной полки b^/_f=b+3h^/_f=170+3×50=320 мм. Рабочая высота сечения h₀=500 мм. Принимаем шаг поперечных стержней на приопорных участках S₁=150 мм, на среднем участке S₀=300 мм. Длина приопорных участков l_оп=l₀/4=8,0/4=2,0 м; длина среднего участка l_ср=l₀/2=8,0/2=4,0 м.

мм > S₁=150 мм,

т.е. принятый шаг S₁=150 мм удовлетворят требованиям.

Проверяем обеспечение прочности по наклонной сжатой полосе между трещинами:

модуль упругости арматуры класса A-I: Е_S=210000 МПа

условие прочности:

Определяем: кН/м.

Вычисляем М_b и Q_b,min:

;

Нмм=73,4 кНм.

Н=44,04 кН.

кН/м<кН/м

погонная нагрузка: кН/м;

определяем c:

поскольку q₁=13,0 <0,56q_SW1=0,56117,37=65,73 кН/м, значение c определяем по формуле: м >3,33h₀=3,330,50=1,665 мм принимаем c=1,665 м.

Определяем c₀ по формуле:

м.

Значение c₀=0,79 м < c=1,665 м и < 2h₀=1,0 м, а также c₀=0,79 м >h₀=0,50 м, т.е. требования п. 3.31 СНиПа удовлетворяются.

Вычислим значения Q, Q_b , Q_SW по формулам:

кН

кН > кН

кН.

Проверяем условие прочности:

кН >кН.

т.е. условие прочности наклонного сечения по наклонной трещине на действие поперечной силы обеспечена. Поскольку с=1,665 м <l₀/4=2,0 м, длину приопорных участков сохраняем равной l_оп=l₀/4=2,0 м.

4. Расчет сборного ригеля поперечной рамы.

   1. 1. Дополнительные данные

Бетон тяжелый, класса В15, коэффициент условий работы бетона . Расчетные сопротивления бетона с учетом равны:

R_b=0,98,5=7,65МПа; R_bt=0,90,75=0,675 МПа.

Продольная и поперечная арматура – класса A-III. Коэффициент снижения временной нагрузки к₁=0.9.

2. 2.Расчетные пролеты ригеля

Предварительно назначаем сечение колонн 400×400 мм (h_c=400мм), вылет консолей l_c=300 мм. Расчетные пролеты ригеля равны:

-крайний пролет l₁=l-1,5h_c-2l_c=8,150-1,5×0,4-2×0,3=6,95 м;

-средний пролет l₂=l-h_c-2l_c=8,150-0,4-2×0,3=7,15 м.

3. 3.Расчетные нагрузки

Нагрузка на ригель собирается с грузовой полосы шириной l_к=8,3 м, равной расстоянию между осями ригелей.

а) Постоянная нагрузка ( с 0,95 и 1,1):

вес железобетонных плит с заливкой швов

0,95×1,1×3×8,3=26,02 кН/м;

вес пола и перегородок

0,95×1,1×2,5×8,3=21,68 кН/м;

собственный вес ригеля сечением b×h  0,3×0,6 м

0,95×1,1×0,3×0,6×25=4,7 кН/м

итого: постоянная нагрузка g=52,4 кН/м;

б) Временная нагрузка с коэффициентом снижения к₁=0,9 (с 0,95 и 1,2):

р=0,9×0,95×1,2×5,2×8,3=44,28 кН/м.

Полная расчетная нагрузка: q=g+p=52,40+44,28=96,68 кН/м.