8. 8.Обрыв про дольной арматуры в пролете. Построение эпюры арматуры.

Для определения места обрыва продольной арматуры строятся огибающая эпюра изгибающих моментов от внешних нагрузок и эпюра арматуры, представляет собой изображение несущей способности сечений ригеля М_U.

Моменты в пяти точках определяются по формуле

Расчетные моменты эпюры арматуры, которое может воспринять балка, в каждом сечении при имеющихся в этих сечениях растянутой арматуры, определяется по формуле:

A_S-площадь арматуры в рассматриваемом сечении;

-табличный коэффициент.

Место действия обрыва стержней отстоит от теоретического на расстоянии W, принимаемом не менее 20d и не менее величины, определяемой по формуле:

Q-расчетная поперечная сила в месте теоретического обрыва стержня;

Q_sw-усилие в поперечных стержнях на единицу длины элемента на рассматриваемом участке.

d-диаметр обрываемого стержня.

При правильном подборе и распределении продольной арматуры по длине ригеля эпюра арматура M_U повсюду охватывает огибающую эпюру моментов M, нигде не врезаясь в нее, но и не удаляясь от нее слишком далеко в расчетных сечениях. В таком случае во всех сечениях ригеля будет выполняться условие прочности по моменту M<M_U и обеспечения экономичности расходование арматуры.

p/g=44,28/52,40 ≈ 0,85

Таблица 1

Крайний пролет «0-5»
(кН∙м)
Сечения		0	1	2	2/	3/	4	5
Положитель-ные моменты		-	0,037	0,079	0,0833	0,077	0,030	-
	+M	-	172,8	368,9	389	359,6	140,1	-
Отрицатель-ные моменты		-0,050	-0,001	+0,025	-	0,02	-0,008	-0,0625
	-M	-233,5	-4,7	+116,7	-	+93,4	-37,4	-291,9

Нулевые точки эпюры положительных моментов располагаются на расстояниях 0,1l₁=0,7 м от грани левой опоры и моментов и 0,125l₁=0,87 м от грани правой опоры.

На положительные моменты

На наибольший положительный момент M₁ принята арматура

2  22 A-III и 2  25 A-III с А_S=1742 мм². Значение можно принять из расчета этого сечения =0,984

кНм

Ввиду убывания положительного момента к опорам, часть арматуры можно не доводить до опор, оборвав в пролете. Рекомендуется до опор не менее 50% расчетной площади арматуры.

Примем, что до опор доводится 2  25 А-III с А_S=982 мм². Момент М_U, отвечающий этой арматуре, получим пропорционально ее площади кНм.

Эти моменты, отрицательных вниз от оси, образуют на приопорных участках горизонтальные прямые линии эпюры М_U, точки пересечения которых с эпюрой моментов M дают места теоретического обрыва двух обрываемых в пролете стержней диаметром 25 мм. Эпюра М_U получает в этих местах вертикальные уступы

кНм.

На отрицательные опорные моменты

На момент М_В принята арматура 2 32 A-III с А_S=1609 мм².

Принимаем 0,826

М_U=365×1609×0,826×685=332,3 кНм.

На момент М_А принята арматура 2 28 A-III с А_S=1232 мм².

Принимаем 0,876

М_U=365×1232×0,876×685=269,8 кНм.

На отрицательные пролетные моменты

На момент М₄ принята арматура 2 12 A-III с А_S=226 мм².

Принимаем 0,982

М_U=365×226×0,982×720=58,3 кНм.

слева 269,8 - 58,3=211,5 кНм;

справа -332,3 -58,3=274,0 кНм.

Обрываемые пролетные и опорные стержни заводятся за место теоретического обрыва на величину W. Расстояние от опорных стержней до мест теоретического обрыва стержней а опорных стержней до мест теоретического обрыва определяется из эпюры графически. Шаг поперечных стержней на приопорных участках ригеля s₁=250 мм

В сечении 2 каркаса (n=2; d_sw=8 мм; А_sw1=50,3 мм²; А_sw=101 мм²; R_sw=255 МПа)

Н/мм.