- •Часть 1
- •Часть 2
- •2.6.1 Расчёты трещиностойкости сеченийй нормальных к продольной оси……
- •2.6.2 Расчёты прогибов………………………………………………...
- •Часть I.Монолитный вариант ребристого перекрытия с балочными клетками
- •1 Вариант:
- •3 Вариант:
- •Для ригелей прямоугольного сечения:
- •Арматура a-III Бетон в20
- •2.6.1 Геометрические характеристики приведенного сечения
- •2.6.2 Расчет на образование трещин, нормальных к продольной оси
- •3.4 Определение расчетных усилий
- •3.7 Расчеты на прочность по сечениям, наклонным к продольной оси
Арматура a-III Бетон в20
Rsc=365 МПа, Rbn=Rb,ser= 15 МПа,
Rs =365 МПа, Rbtn= Rbt, ser= 1,4 МПа,
Rsw = 290 МПа, Rbt= 0,90 МПа,
Rsn = 390 МПа, Rb= 11,5 МПа,
Es = 20104 МПа. E= 27∙103 МПа.
2.4 Проверка размеров сечения панели
Рисунок 7 – Сечение панели
Сечение панели приводится к тавровому.
Защитный слой бетона, а = 35 мм.
h0 = h - a
h0 = 380 – 35 = 345 мм
Проверка условия прочности
по наклонным сечениям.
QmaxQbc = 0,3w1b1Rbbh0
w1 – коэффициент, учитывающий влияние
хомутов, нормальных к продольной оси элемента .
Принимаем w1 = 1.
b1 = 1-Rb = 1 – 0,0110,35 = 0,8965(13)
где - коэффициент, принимаемый для тяжелого бетона равным 0,01.
Qmax = 50,64 кН <Qbc = 0,3∙1∙0,8965∙10,35∙103∙0,17∙0,345=163,26 кН
Условие выполняется. Разрушение бетона по наклонной сжатой полосе не произойдет.
2.5. Расчеты плиты перекрытия по I группе предельных состояний
2.5.1. Расчеты на местное действие нагрузок.
l
(15)
(16)
ξ = 0,12 → η = 0,94
ω = α - 0,008 ∙ Rb(17)
α = 0,85 – для тяжелого бетона
ω=0,85-0,008·10,35=0,7672
(18)
ξ ≤ ξR
0,12 ≤ 0,629 – условие выполняется
(19)
Принимаем арматуру А-III 5Ø6
Аs.ф = 1,41см2 >As.тр = 1,19см2 S = 150мм
Проверка прочности
Аs=1,41см2
Сетка берется размером на плиту меньше на 20; 30 мм
Для С1 Аs.ф = 1,41см2 >As.тр = 1,19см2 S = 150мм
Ширина сетки Вс = 1090 – 40 = 1050мм
Длина сетки Lс = 6123 – 40 = 6083мм
Для С2 Аs.ф = 1,41см2 >As.тр = 1,33см2 S = 150мм
Ширина сетки Вс = 272 + 200 + 100 – 15 = 560мм
Длина сетки Lс = 6123 – 40 = 6083мм
2.5.2.
Расчеты по сечениям нормальным к
продольной оси.
(20)
ξ = 0,05 → η = 0,975
ω = α - 0,008 ∙ Rb
α = 0,85 – для тяжелого бетона
ω=0,85-0,008·10,35=0,7672
ξ ≤ ξR
0,05 ≤ 0,629 – условие выполняется
Принимаем арматуру А-III 2Ø25
Аs.ф = 9,82см2 >As.тр = 6,19см2
Проверка прочности
Аs=9,82см2
M ≤ Mu
76,00 ≤ 119,5 – прочность обеспечивается
2.5.2. Расчеты по сечениям наклонным к продольной оси.
Расчет ведем аналогично расчету сечений, наклонных к продольной оси, выполненному при расчете монолитного варианта.
I участок. Проверяем приопорный участок. Расчет ведем для Q = 50,64 кН.
1) Определяем необходимость поперечного армирования по расчету.Коэффициент φf, учитывающий влияние сжатых полок тавровых и двутавровых элементов, определяется по формуле:
.(21)
(22)
кН
50,64 > 32,49. Условие не выполняется, следовательно, в расчетах необходимо учесть поперечную арматуру.
Принимаем диаметр поперечной арматуры из условия свариваемости:
мм, принимаем арматуру А-IdSW = 6 мм.
Принимаем шаг поперечной арматуры как для приопорного участка:
>150 мм. Принимаем S =150мм
1. Определяем интенсивность поперечного армирования:
кН/м
кН/м.
109,27 > 47,093, >. Условие выполняется, принимаем qSW = 109,27кН/м
2. Определяем проекцию опасной наклонной трещины на продольную ось:
кН·м
м.
Должно выполняться условие:
0,345 < 0,58 < 0,69, условие выполняется.
3. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном:
кН.
4. Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами:
QSW= 109,27 · 0,58 = 63,378 кН.
5. Проверяем условие прочности на действие поперечной силы по опасной наклонной трещине:
50,64< (64,429 + 63,378) = 127,81 кН. Условие выполняется.
2) Проверяем условие прочности на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе:
φw1 = 1 + 5 · 7,78 ·0,0022165 = 1,08
φb1 = 1 – 0,01 · 10,35 = 0,8965
Q = 0,3 · 1,086 · 0,8965 · 10350 · 0,17 · 0,345 = 176,32 кН
50,64< 176,32. Условие выполняется.
3) Проверяем условие прочности между двумя соседними хомутами:
Q= кН
50,64 < 248,67. Условие выполняется.
Прочность по сечению на приопорном участке I, наклонному к продольной оси обеспечена.
II участок. Рассмотрим пролетный участок. Расчет ведем для Q = 25,32 кН.
-
Определяем необходимость поперечного армирования по расчету:
.
кН
25,32 < 32,49. Условие выполняется, следовательно, в расчетах не нужно учитывать поперечную арматуру.
Прочность по сечению на пролетном участке II, наклонному к продольной оси обеспечена.
2.6. Расчеты плиты перекрытия по II группе предельных состояний.