курсовая работа / для курсача по ТАУ / rgz
.pdfФедеральное агентство по образованию Федеральное государственное образовательное учреждение
Высшего профессионального образования «Сибирский федеральный университет»
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ И ВАРИАНТЫ ЗАДАНИЙ
КВЫПОЛНЕНИЮ РАСЧЕТНО – ГРАФИЧЕСКИХ ЗАДАНИЙ ПО «УПРАВЛЕНИЕ ТЕХНИЧЕСКИМИ СИСТЕМАМИ»
Красноярск 2007
УДК 621.22
Методические указания и варианты заданий к выполнению расчетно гра- фических заданий по теории управления техническими системами «Гидравли- ческие машины, гидропривод и гидропневмоавтоматика»/ Сост. В.К. Витер;
СФУ, 2007. 51 с.
ВВЕДЕНИЕ
Вгидро- и пневмосистемах, вследствие внешних возмущающих воздей- ствий и регулирующих воздействий, возникают переходные процессы, сопро- вождающиеся изменением регулируемых величин по времени. Эти изменения должны находиться в допустимых пределах. Возможны также случаи, когда гидро- или пневмосистема оказывается неустойчивой. В такой системе после любого случайного возмущения возникают либо незатухающие колебания, ли- бо колебания с нарастающей во времени амплитудой, либо отклонение регули- руемой величины монотонно нарастает во времени.
Таким образом, можно выделить три основные задачи, которые прихо- диться решать при исследовании и создании гидро- и пневмосистем. Первой из них является определение условий, при которых системы будут устойчивы.
Вторая задача состоит в нахождении отклонений регулируемых величин при переходных процессах и в определении продолжительности переходных про- цессов. Третья задача заключается в выявлении ошибок, с которыми системы работают в установившихся режимах.
Вметодических указаниях рассматриваются вопросы решения первых двух задач в применении для линейных гидросистем. РГЗ по «Теории управле- ния и динамике гидро- и пневмоприводов» предназначено для закрепления тео- ретических положений курса. Методические указания состоят из десяти разде- лов. В первых трех разделах описан состав задания на РГЗ, порядок оформле- ния работы и методические указания к выполнению РГЗ. В 4-ом разделе приве- дены основные уравнения и формулы, встречающиеся при математическом описании отдельных элементов гидросистем. В 5-ом разделе дана методика по- строения частотных характеристик, а в 6-ом – применение логарифмических
амплитудной и фазовой частотных характеристик для проверки устойчивости гидросистем. В 7-10 разделах приведены варианты заданий для выполнения РГЗ.
1.ЗАДАНИЕ НА ВЫПОЛНЕНИЕ РАСЧЕТНО - ГРАФИЧЕСКОГО ЗА-
ДАНИЯ
Задание выдается студенту в виде трех последовательных цифр. Первая цифра определяет класс к которому относится гидросистема, вторая – саму гидросистему, третья – вариант с числовыми значениями параметров. Напри- мер, задание 7.2.1 посвящено расчету гидромеханического привода, общая ха- рактеристика привода приведена в разделе 7, сам привод описан в разделе 7.2, а цифре 1 соответствует 1-й столбец в таблице 7.2.
Задание предусматривает:
1.По заданной схеме описать принцип работы гидросистемы.
2.На основании физических законов составить математическое описание процессов, протекающих в элементах гидросистемы.
3.Нелинейные уравнения полученной системы уравнений линеаризовать.
4.Из линеаризованных уравнений вычесть уравнения, описывающие за- данное невозмущенное состояние системы.
5.Систему уравнений, записанную в малых отклонениях, привести к од- ному уравнению в форме “вход-выход”. Если система содержит большое число уравнений, то система приводится к нескольким уравнениям в форме “вход- выход”.
6.Преобразовать уравнения, записанные в форме “вход-выход”, по Лап- ласу и по полученным уравнениям найти операторы воздействия M(s) и собст- венный D(s) и передаточную функцию W(s).
7.Составить структурную схему гидросистемы.
8.По передаточным функциям отдельных звеньев определяются ампли- тудно-фазовые частотные характеристики, а по ним находятся логарифмиче- ские амплитудные и фазовые частотные характеристики.
9.Вычисляют все постоянные времени и коэффициенты.
10.Строят логарифмические амплитудные и фазовые частотные характе- ристики (графики) отдельных звеньев.
11.По логарифмическим амплитудным и фазовым частотным характери-
стикам отдельных звеньев строят логарифмические амплитудную и фазовую частотные характеристики разомкнутого контура.
12.По логарифмическим амплитудной и фазовой частотным характери- стикам проверяют выполнение рекомендуемых запасов по амплитуде (6-8 дб) и
по фазе (30-400 ).
13.При не обеспечении рекомендуемых запасов по амплитуде или по фа-
зе изменить отдельные параметры гидросистемы или ввести корректирующее звено и повторить расчеты по пунктам 1-12.
14.Для системы третьего порядка, если в передаточной функции
Ф(s) = M (s)
D(s)
числитель M(s) равен постоянной величине – коэффициенту усиления K систе- мы, определить вид переходного процесса при задающем воздействии в виде единичной ступенчатой функции.
2. ПОРЯДОК ОФОРМЛЕНИЯ РАБОТЫ
Работа оформляется в виде пояснительной записки на листах стандартно- го формата. Рисунки выполняются на плотной бумаге, за исключением рисун- ков выполняемых на компьютере. Все рисунки должны иметь сквозную нуме- рацию и обязательно подрисуночные подписи. Например, “Рис. 2. Логарифми- ческая амплитудная частотная характеристика разомкнутой системы”. В тексте приводятся необходимые ссылки на литературу, список которой помещается в конце пояснительной записки.
3. МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ К ВЫПОЛНЕНИЮ РАСЧЕТНО - ГРАФИЧЕСКОГО ЗАДАНИЯ
При выполнении первого пункта расчетно –графического задания основ- ное внимание необходимо уделить уяснению принципов действия системы, вы- делению функциональных отдельных узлов системы. При описании рекомен-
дуется приводить сравнительную характеристику рассчитываемой системы с другими типами систем аналогичного назначения.
Описание обязательно должно сопровождаться подробной схемой гидро- системы с указанием обозначений ее параметров: положительных направлений перемещения, площадей цилиндра, входных и выходных величин элементов и т.п.
По функциональной схеме необходимо дать краткую характеристику и назначение каждого элемента.
При выполнении пункта 2 использовать основные уравнения гидравлики, механики жидкости и газов, теоретической механики, физики, сопротивления материалов и уравнения, приведенные в разделе 4.
При выполнении пункта 3 задания использовать соотношения приведен- ные в разделе 4.
При преобразовании уравнений по Лапласу, которое предусмотрено в пункте 5 задания, использовать основные свойства преобразований Лапласа приведенные в приложении.
При определении частотных характеристик (см. п. 8) помощь окажут со- отношения и формулы, приведенные в разделе 5.
При выполнении пункта 12 задания использовать рекомендации данные в разделе 6.
4. ОСНОВНЫЕ СООТНОШЕНИЯ И ФОРМУЛЫ
Установившийся расход жидкости через местное сопротивление (дрос- сель, клапан, распределитель):
а) при турбулентном режиме течения
|
|
|
|
|
|
Q = μfk |
2(P1 − P2 ) |
(1) |
|||
ρ |
|||||
|
|
|
|||
б) при ламинарном режиме течения |
|
|
|
||
Q = K (P1 − P2 ) |
(2) |
||||
где Q - объемный расход жидкости; μ - коэффициент расхода; |
fk - площадь |
проходного сечения устройства; Р1 и P2 - давление соответственно на входе и на выходе; ρ - плотность жидкости; K - проводимость канала.
Функция расхода, определяемая формулой (1), нелинейная, ее можно за- менить приближенной линейной. В общем случае при регулируемой площади
проходного сечения канала
fk = K f x , |
(3) |
где K f - коэффициент, а x - изменяемый параметр канала, при регулировании площади проходного сечения и переменных давлениях Р1 и P2
Q′ = K |
x |
x ′ + K |
P′− K ′P′, |
(4) |
|
|
p 1 p 2 |
|
где Q′ , x ′ , P1′ , P2′ - малые отклонения от установившихся значений перемен- ных Q , x , P1 и P2 ; K x , K p - коэффициенты линеаризации, которые опреде-
ляются экспериментально или как значения производных в точке линеаризации
( x 0 , P10 , P20 ):
K x
K p =
¶ |
|
|
|
|
|
|
|
2 P |
- P |
|
|
|
|
||
= |
Q = mK f |
( 10 |
20 ) |
, |
|
|
|||||||||
|
|
r |
|||||||||||||
¶P1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
¶Q |
|
= |
|
¶Q |
|
= |
|
|
|
mK f x0 |
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
¶P1 |
|
|
¶P2 |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
2r(P10 - P20 ) |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Расход жидкости, поступающей в полость (гидроцилиндра, распредели- теля, клапана) переменного объема, без учета утечек жидкости определяется
соотношением
Q = f dy |
+ |
V01 |
× |
dP1 |
(5) |
|
|
|
|||||
1 |
dt |
|
Bж |
|
dt |
|
|
|
|
|
где f - эффективная площадь (гидроцилиндра, распределителя, клапана); y - пе- ремещение подвижной границы (поршня, клапана, золотника) полости; V01 -
первоначальный объем полости; Bж - модуль объемной упругости жидкости.
Для случая, когда симметричное устройство (гидроцилиндр, золотнико- вый распределитель и т. д.) имеет две полости, разделенные одним подвижным элементом (поршнем, золотником), расход жидкости, поступающей в одну по- лость, будет равен расходу жидкости, вытекающей из другой полости, и наобо- рот при изменении направления движения подвижного элемента. Тогда можно
записать
Q = f |
dy |
+ |
V0 |
× |
d(P1 - P2 ) |
, |
|
dt |
2Bж |
dt |
|||||
|
|
|
|
где V0 - первоначальный объем каждой из полостей, который одинаков, если движение подвижного элемента начинается из нейтрального положения; P1, P2 - давления в каждой из полостей.
Для устройств (гидромотор, поворотный гидродвигатель), изменение ра- бочих полостей которых связано с углом поворота выходного звена (вала), уравнение расхода можно записать в следующем виде:
Q = q |
da |
+ |
V |
0 |
× |
d(P1 |
- P2 ) |
, |
|
dt |
2Bж |
dt |
|||||||
|
|
|
|
где q - характерный объем, равный отношению рабочего объема к одному обо- роту вала выходного звена, выраженному в радианах; α - угол поворота вала.
Уравнение движения подвижных элементов (клапана, поршня, золотника) согласно второму закону Ньютона имеет вид:
а) для поступательного движения
F − F |
− F |
− F |
− F = m |
|
d2 y |
, |
||
пр dt 2 |
||||||||
у |
т р |
г д |
пр |
н |
|
|||
где Fу - результирующая сила давления, |
действующего на подвижный элемент |
в левой и правой полостях; Fт р - сила трения, действующая между подвижны-
ми и неподвижными элементами устройства; Fгд - гидродинамическая сила, действующая на подвижный элемент при течении жидкости через устройство; Fп р - сила со стороны пружины, если на подвижный элемент опираетcя пружи-
на; Fн - сила, обусловленная внешней нагрузкой; тпр - приведенная масса час-
тей, перемещаемых подвижным элементом (включая и массу самого элемента); б) для вращательного движения
М м − М тр − М н = Iпр d2ϕ2 ,
dt
где М м - крутящий момент, развиваемый двигателем (электродвигателем, гид- ромотором); М тр - момент сил трения и других внутренних сил сопротивления в двигателе; М н - момент от действия внешней нагрузки; Iпр - момент инерции
вращающихся с валом двигателя частей (приведенный момент инерции нагруз- ки и ротора двигателя).
После составления на основании физических законов системы уравнений, описывающих процессы, протекающие в отдельных звеньях, полученную сис- тему уравнений приводят к одному уравнению в форме “вход-выход”, т. е., ис-
ключая промежуточные переменные и оставляя только входную и выходную величину. Все члены с выходной величиной обычно переносят в левую часть уравнения, а все члены с входной величиной переносят в правую часть уравне- ния. Уравнение в форме “вход-выход” обычно имеет вид:
a dn y |
+ a |
dn−1 y +...+a dy |
+ a y = b dmu |
+ b |
dm−1u |
+...+b du |
+ b u, |
(1) |
||
n dt n |
n−1 dt n−1 |
1 dt |
0 |
m dt m |
m−1 dt m−1 |
1 dt |
0 |
|
||
где a1 , …, an , b1 , …, bm |
- коэффициенты; u - входная величина; y - выходная |
|||||||||
величина. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для определения передаточной функции уравнение (1) нужно преобразо- |
||||||||||
вать по Лапласу, в результате получим |
(bm sm + bm 1sm−1 +...+b1s + b0 )u(s), |
|
||||||||
(an sn + an 1sn−1 +...+a1s + a0 )y(s) = |
(2) |
|||||||||
|
|
− |
|
|
|
− |
|
|
|
|
где s - комплексная переменная; y(s) - изображение выходной величины; u(s) -
изображение входной величины.
Здесь использованы основные свойства преобразования Лапласа (см.
приложение 1). |
|
|
|
|
|
|
|
|
M (s) и |
Для краткости записи обычно вводят операторы воздействия |
|||||||||
собственный оператор D(s) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M (s) |
= b sm + b |
|
sm−1 +...+b s + b ; |
(3) |
|||||
D(s) |
m |
m−1 |
|
|
1 |
0 |
|
||
= a sn + a |
sn−1 |
+...+a s + a . |
(4) |
||||||
|
n |
n−1 |
|
|
|
1 |
0 |
|
|
С учетом (3) и (4) уравнение (2) можно записать в виде |
|
||||||||
|
D(s)y(s) = M (s)u(s). |
|
(5) |
||||||
Отсюда легко найти передаточную функцию |
|
|
|||||||
|
W (s) = |
y(s) |
= |
M (s) |
. |
|
(6) |
||
|
|
|
|
||||||
|
|
u(s) |
D(s) |
|
|
5. ПОСТРОЕНИЕ ЧАСТОТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК
Если входное воздействие u(t) на элемент или систему имеет вид гармо-
нической функции
u(t) = αue jωt ,
где αu и ω - амплитуда и угловая частота входного воздействия, то для линей- ных систем (описываемых линейными уравнениями) выходная величина
будет тоже гармонической функцией
y(t) = αy ej(ωt+ϕ) ,
и ϕ - амплитуда выходной величины и сдвиг ее по фазе относительно входной величины.
Комплексную функцию W ( jω) от действительного переменного часто-
ты ω
W ( jω) = uy((tt)) = A(ω)e j(ω)
(здесь A(ω) = ay ) называют амплитудно-фазовой частотной характеристикой au
звена или системы.
Зависимость от частоты ω отношения амплитуды ay выходной величины к амплитуде au входной величины называют амплитудной частотной характе- ристикой A(ω) = ay au .
Зависимость сдвига по фазе ϕ(ω) между выходной величиной y(t) и входной величиной u(t) в зависимости от частоты ω называют фазовой час-
тотной характеристикой.
Амплитудно-фазовую частотную характеристику как комплексную функцию можно задать вещественной частотной характеристикой P(ω) и
мнимой частотной характеристикой Q(ω)
W( jω) = P(ω) + jQ(ω).
Вэтом случае амплитудную и фазовую частотные характеристики можно определить по известным из комплексного анализа соотношениям:
A(ω) = P2 (ω) + Q2 (ω) ;
ϕ(ω) = arctg QP((ωω)) + Kπ , K = 0; ±1; ±2;...
Амплитудно-фазовую частотную характеристику можно найти по пере- даточной функции W (p) или W (s), используя подстановку в эти функции p = j ×w или s = j ×w .
В случае, если передаточные функции заданы в виде W (p) = MD((pp)) или
W (s) = MD((ss)), то амплитудно-фазовую частотную характеристику можно най-
ти, используя операторы M (p) и D(p) или M (s) и D(s) с помощью подста- новки в них p = j ×w или s = j ×w , при этом амплитудную и фазовую частот-
ные характеристики можно найти, воспользовавшись правилом деления ком-
плексных величин
( ) mod M ( jω)
A ω = mod D( jω) ;
ϕ(ω) = arg M ( jω)− arg D( jω).
Для определения mod M ( jω), mod D( jω), arg M ( jω) и arg D( jω), необходимо найти вещественные и мнимые части M ( jω) и D( jω), а затем
воспользоваться соотношениями
mod M ( jω) = PM2 (ω)+ QM2 (ω); mod D( jω) = PD2 (ω)+ QD2 (ω);
arg M ( jω) = arctg QM ((ω)) + Kπ; PM ω
arg D( jω) = arctg QD((ω)) + Kπ . PD ω
Логарифмическая амплитудная частотная характеристика определяется по соотношению
L(ω) = 20lg A(ω).
6. ПРОВЕРКА СИСТЕМ НА УСТОЙЧИВОСТЬ
Для проверки устойчивости линейных систем применяют алгебраические и частотные критерии устойчивости. Из алгебраических критериев в техниче-
ских расчетах и исследованиях большее распространение получил критерий Гурвица. При исследовании устойчивости замкнутых систем по частотным ха- рактеристикам их разомкнутых контуров особенно часто применяются лога- рифмические амплитудные и фазовые частотные характеристики.
6.1. Применение логарифмических характеристик
для проверки устойчивости систем
Замкнутая система устойчива, если логарифмическая частотная характе- ристика L(ω) ее разомкнутого контура при частоте среза имеет запас устойчи-
вости по фазе ϕ зап, т. е. при L(ω) = 0 ϕ(ω) > −π и при этом запас устойчиво- сти по фазе должен составлять не менее 30-40°, а запас по амплитуде - 6-8 дб.
Таким образом, для проверки устойчивости системы необходимо постро- ить графики зависимостей L(ω) и ϕ(ω), т. е. логарифмические амплитудную и
фазовую частотные характеристики разомкнутого контура и определить по ним запасы по амплитуде L зап и фазе ϕ зап, и сравнить их с рекомендуемыми значе-
ниями (Lз ап ³ 6-8 дб, jз ап ³ 30-40°).
Для определения логарифмических амплитудной и фазовой частотных характеристик разомкнутого контура нужно найти передаточную функцию ра- зомкнутого контура.
Пусть дана структурная схема (рис.1) замкнутой системы (замкнутого контура).
U(s) |
|
|
Y(s) |
|
W(s) |
||
|
|
|
Рис. 1. Структурная схема замкнутой
системы
Wос(s)
Здесь W (s) - передаточная функция прямой цепи; Wo.c (s) - передаточная функция обратной цепи. Прямая и обратная цепь могут состоять из нескольких