- •Практическая работа № 1 Определение внутренних сил в стержнях фермы (аналитически и графически)
- •Практическая работа № 2 Определение опорных реакций балок на двух опорах
- •Практическая работа № 3 Определение центров тяжести профилей и сложных сечений
- •Практическая работа № 5
- •Практическая работа № 6
- •Практическая работа № 7
- •Практическая работа № 8 Построение эпюр поперечных сил и изгибающих моментов для балки с подбором сечения в двух – трех вариантах и экономической оценкой подобранных сечений.
- •Практическая работа № 9
- •Практическая работа № 10
- •Практическая работа № 11 Аналитическое и графическое определение сил в стержнях фермы
- •Практическая работа № 12 Построение эпюр внутренних силовых факторов для многопролетной шарнирной балки.
- •Практическая работа № 13 Построение эпюр изгибающих моментов, поперечных и продольных сил для статически определимой рамы.
- •Практическая работа № 14 Расчет статически неопределимой рамы с одной или двумя лишними неизвестными.
- •Практическая работа № 15 Расчет неразрезанных балок с помощью типовых таблиц.
- •Сортамент прокатной стали
- •Сталь прокатная угловая неравнополочная (по гост 8510−72)
- •Сталь прокатная − балки двутавровые (по гост 8239−72)
- •Сталь прокатная − швеллер (по гост 8240−72)
- •Значение коэффициентов продольного изгиба
Практическая работа № 8 Построение эпюр поперечных сил и изгибающих моментов для балки с подбором сечения в двух – трех вариантах и экономической оценкой подобранных сечений.
-
Строят эпюры Qx и Мх (см. практическую работу 7).
-
Подбирают сечение стальной балки в следующем порядке:
а) определяют требуемый момент сопротивления сечения балки
где Мmах — наибольший по абсолютному значению изгибающий момент, принимаемый по эпюре Мх; R — расчетное сопротивление материала по пределу текучести (прил. ).
б)по таблицам сортамента (прил. I) подбираем номер двутавровой стальной балки, которая должна иметь момент сопротивления Wx, наиболее близкий по значению к требуемому моменту сопротивления Wтpх
3..Проверяют прочность принятой двутавровой балки по нормальным напряжениям. Такую проверку выполняют для сечения с наибольшим изгибающим моментом
где Wх — момент сопротивления принятого сечения.
Если условие удовлетворено, прочность балки по нормальным сечениям считается, обеспеченной, и наоборот.
-
Строят зпюру нормальных напряжений σ. Для этого вычерчивают крупно поперечное сечение балки и проводят на отдельном рисунке нулевую линию перпендикулярно нейтральной оси. Затем на уровне крайних точек сечения (верхней и нижней) откладывают найденные ра нее значения σмах и σmin и соединяют эти значения прямой линией. Полученный график называется эпюрой о. Значения σмах и σmin откладывают по разные стороны от нулевой линии.
Пример. Подобрать сечение стальной двутавровой балки. Проверить прочность принятого сечения по нормальным напряжениям в сечении с наибольшим изгибающим моментом. ( Материал сталь марки ВСтЗкп2 по ГОСТ 380—71 с изм.
Решение: 1. Строим эпюры Qx и Мх (см. пример пр.р. 7). Наибольшее значение поперечной силы Qmax = 73,Q кН. (см. рис. 20).
2. Подбираем сечение стальной двутавровой балки по наибольшему изгибающему моменту
м3 = 424 см3,
где R=225 МПа — расчетное сопротивление стали марки ВСтЗкп2 (прил. VIII).
По табл. сортамента (см. прил. I) принимаем двутавровую балку № 30 с Wx — 472 см3, что больше чем Wx=424 см3.
3. Проверим прочность принятого сечения
= 202,1 МПа < R = 225 МПа.
Прочность сечения по нормальным напряжениям обеспечена.
Задание для расчетно-практической работы № 8. Построить эпюры Qх и Мх по данным одного из вариантов, показанных на рис. 23, подобрать сечение и проверить прочность сечения по нормальным напряжениям.
Практическая работа № 9
Проверка устойчивости центральной - сжатой колонны составного сечения.
-
Задаются величиной коэффициента продольного изгиба φ. В первом приближении его можно принять равным φ=0,6 -0, 8.
-
Определяют требуемую площадь поперечного сечения стойки
Атр F/ φ R,
где F — центрально-сжимающая сила, R — расчетное сопротивление материала сжатию, МПа (прил. VIII).
3.По найденной площади определяют номера профилей проката, из которых состоит сечение, используя приложение. В рамках расчетной работы рекомендуется принять профили одинаковыми по площади, если их несколько.
4. Проверяют устойчивость принятого сечения в следующем порядке:
а) определяют расчетную длину стержня
где l — геометрическая длина стержня; μ — коэффициент приведения длины, который зависит от способа закрепления концов (прил. III).
б) определяют моменты инерции сечения IХ и IУ относительно главных центральных осей х и у, которые совпадают с осями симметрии сечения. Моменты инерции профилей проката относительно собственных осей определяются по таблицам сортамента (прил. I);
в) определяют радиусы инерции сечения относительно осей х и у:
г) определяют гибкости стержня:
д) по наибольшему значению λив зависимости от материала стойки определяют коэффициент продольного изгиба φ (см. прил.IV);
е) подставляют полученные значения в формулу
Если это условие удовлетворено, то устойчивость стержня обеспечена, если не удовлетворено — не обеспечена. Если несущая способность стойки не обеспечена, то необходимо увеличить площадь сечения, приняв больший профиль, и выполнить проверку устойчивости стойки, добиваясь, чтобы напряжение было меньше расчетного сопротивления. Если напряжение в стойке равно расчетному сопротивлению или немного меньше, то сечение считается рационально подобранным, т. е. экономичным. Если напряжение намного меньше расчетного сопротивления, то такое сечение не экономично, так как имеет большой запас прочности. Поэтому, если недонапряже-ние составляет более 5 %, то следует уменьшить площадь сечения (или увеличить гибкость) стойки, добиваясь, чтобы недонапряжение не превышало 5 %. В некоторых случаях этого не удается добиться из-за ограниченности сортамента профилей проката.
Рис. 24
Пример. Подобрать сечение центрально-сжатой составной стойки, показанной на рис. 24. Материал стойки — сталь марки 18пс по ГОСТ 23570—79.
Решение: 1. Задаемся величиной φ = 0,7.
2. Определим требуемую площадь сечения
Атр =F/ φ R= 0,00506 м2 = 50,6 см2,
где R= 240 МПа — расчетное сопротивление стали марки 18 пс (прил. VIII).
Принимаем все профили одинаковыми по площади. На один профиль требуется площадь 50,6:3 = 16,8 см2. Принимаем два швеллера № 14а площадью А1=2 · 17=34 см2 и двутавровую балку № 14 площадью А2 = 17,4 см2. Общая площадь сечения
А= 34+ 17,4 = 51,4 см3
(см. табл. 3 и 4 прил.I).
3. Проверим устойчивость принятого сечения стержня в следующем порядке:
а) определим расчетную длину стержня
lef = μl= 1-4 = 4 м,
где μ=1 для стержня с шарнирным закреплением концов (прил. III);
б) определим моменты инерции сечения относительно оси х:
IХ = = 572 + 2 (57,5 + 8,872-176) = 3353 см4,
где а1 = 1,87 = 8,87 см.
Определим момент инерции сечения относительно оси у:
Iу = =41,9 + 2-545=1132 см4;
в) определим радиусы инерции сечения;
г) определим гибкости стержня:
д) для наибольшего значения гибкости λ1 = 85,1 определим коэффициент ф (см. прил. IV) по интерполяции между значениями
λ = 80 (φ = 0,686) и λ = 90 (φ= 0,612):
φ=0,686-(85,1—80) =0,648;
е)определяем расчетное напряжение в сечении
:= 255,2 МПа > R = 240 МПа;
Это недопустимо, и поэтому необходим перерасчет.
1. Принимаем во втором приближении среднее значение между тем, которым задались, и тем, что получили:
2. Требуемая площадь сечения
Атр =F/ φ R= 0,0051 м2 = 50,6 см2,
На один профиль требуется 51,6: 3== 17,2 см2. Принимаем два швеллера № 16 с
A1 = 2 ·18,1=36,2 см2 и двутавровую балку № 14 с А2=17,4см2. Полная площадь
сечения
А= 2·18,1 + 17,4 = 53,6 см2.
3 Проверим устойчивость стойки:
а) lef=4 м, осталось прежним;
б) поскольку 1х>1у, определим наименьший момент инерции, который дает наибольшую гибкость:
Iу = =41,9 + 2-747=1536 см4;
= 41, 9 + 2 • 747 = 1536 см4;
в) радиус инерции
iy
г) гибкость стержня
д) коэффициент продольного изгиба получим интерполяцией между
λ = 70 (φ = 0,754) и λ = 80 (φ= 0,686):
φ=0,754-(74,8—70) =0,721;
е) расчетное напряжение равно:
=219,9 МПа <R= 240 МПа,
ж) недонапряжение равно:
= 8,37 > 5 %,
что нежелательно. Выполним перерасчет, уменьшив номера профилей и, как правило, площадь поперечного сечения. Возможны такие варианты сечения: 1-й—двутавровая балка № 16 и два швеллера № 14 (А = 51,4 см2); 2-й — двутавровая балка № 16 и два швеллера № 14а (А = 54,2 см2). В первом случае напряжение σ = 268,4 МПа, во втором — σ=243,5 МПа. Решение предлагается провести самостоятельно по приведенной ранее схеме, В обоих случаях напряжения получились больше расчетного сопротивления R = 240 МПа, что недопустимо. Нам не удалось добиться, чтобы недонапряжение стало меньше 5%, поэтому составляем сечение из двутавровой балки № 14 и двух швеллеров № 16 (А = 53,6 см2 и R=219,9 МПа).
Определение допустимого значения центрально-сжимающей силы
-
Определяют величину расчетного сопротивления материала на сжатие R. Обычно его определяют по справочникам или строительным нормам. Для решения задач самостоятельной работы можно воспользоваться прил.VIII.
Находят площадь поперечного сечения А стойки. В задании для самостоятельной работы заданы размеры сечения или тип и номер профиля проката, по которым и находят площадь сечения.
3. Определяют коэффициент продольного изгиба φ в следующем порядке:
а) вначале определяют расчетную (эффективную) длину стержня
lef = μl
где l — геометрическая длина стержня; μ — коэффициент приведения длины, который зависит от способа закрепления концов стержня (см. прил. III);
б) потом определяют моменты инерции сечения Iх и IУ относительно главных центральных осей. Формулы для определения моментов инерции простых геометрических фигур относительно собственных осей приведены в прил. II. Моменты инерции профилей проката приведены в таблицах сортамента (см. прил. I);
в) находят радиусы инерции сечения относительно осей х и у:
Если ix и iy не равны между собой, то для дальнейших расчетов принимаем наименьший из них, обозначив его imin. Если ix = iy, то расчет можно вести по любому из них. Для единообразия дальнейших формул примем обозначение im!-n, которое для сечения с двумя осями симметрии будет равно ix и iy;
г) определяют гибкость стержня
д) по найденному значению гибкости в зависимости от материала стержня определим коэффициент продольного изгиба (см. прил. IV). При этом, как правило, приходится пользоваться интерполяцией (см. пример).
4. Определяют величину допускаемого значения сжимаемой силы
N = RφA.
Пример. Определить значение допускаемой силы для центральной сжатой стойки, показанной на рис. 25, а, б. Материал стойки — алюминий марки АД31Т.
Решение: 1. Расчетное сопротивление алюминия R = 54МПа (прил. VIII).
2. Площадь поперечного сечения стержня (рис. 25,б) А = 16·4+ 2·6·4 = 112 см2 =
=112·10-4 м2.
Рис.25
3. Определим коэффициент продольного изгиба φ:
а) расчетная длина стержня
lef = μl= 0,7-2,5= 1,75 м,
где μ=0,7 (см. прил. Ш);
б) моменты инерции сечения IХ=IУ, так как сечение имеет две оси симметрии (рис. 25, б)
Ix = IхI + IхII + IхIII = 1365 + 32 + 32 = 1429 см4;
=1365 см4; = 32 см4
в) радиус инерции сечения равен:
см
г) гибкость стержня
д) определяем коэффициент продольного изгиба φ (см. прил. IV) с помощью интерполяции λ=40 (φ=0,88) и λ=50 (φ=0,835):
φ=0,88-
5. Определяем величину сжимающей силы
N= R·φ·А = 54·0,85·112·10-4 = 5141·10-4 МН = 514,1 кН.
Задание для расчетно-графической работы №9: 1.Подобрать сечение центрально-сжатой стойки по данным одного из вариантов рис.27. Материал стойки для нечетных вариантов – сталь марки ВСх3кп2, для четных вариантов – 18 кп. 2. Определить величину допускаемого значения центрально-сжимающей силы по данным одного из вариантов рис. 26. Для нечетных вариантов принять материал для стержня алюминий марки АМг2М, для четных – сталь марки 09Г2.
Рис.26
Рис.27