Приложение 12 Пример расчета центральной системы кондиционирования воздуха

Исходные данные для расчета:

Тип помещения – тренажерный зал на 60 мест.

Город – Санкт-Петербург.

Теплопоступления от солнечной радиации – 1,4 кВт.

Параметры теплоносителя (вода):

– в холодный период (t^x = 150…70С),

– в теплый период (t^т = 70…30С).

Коэффициент теплопередачи:

– стены К = 0,33 Вт/(м²К) (окон нет),

– покрытия К = 0,25 Вт/(м²К).

Габаритные размеры помещения 30304,2(h), м

Аэродинамическое сопротивление воздуховодов Р_в = 160 Па.

1. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

1.1. Определение расчетных параметров наружного воздуха

Выбор расчетных параметров наружного воздуха осуществляют по [1, прил. 8] с учетом географического расположения объекта. Данные заносим в табл. 1П12.

Таблица 1П12 – Расчетные параметры наружного воздуха

Период года	Барометричес-кое давление, гПа	Температура, С	Удельная энталь­­пия, кДж/кг	Относительная влажность, %	Влагосодержа-ние, г/кг	Скорость ветра, м/с
Теплый	1010	22,8	49,5	60	10,5	1
Холодный	1010	-26	-25,3	80	0,2	3

Данные табл. 1П12 используем при построении схемы кон­диционирования воздуха на I-d диаграмме.

Продолжение прил. 12

1.2. Определение расчетных параметров внутреннего воздуха

Расчетные параметры принимаются согласно [1, прил. 2] в за­ви­симости от вида выполняемой работы и времени года. В тре­на­жер­ном зале считаем, что работа тяжелая. Данные заносим в табл. 2П12.

Таблица 2П12 – Расчетные параметры внутреннего воздуха

Период года	Температура, С	Относительная влаж­ность, %	Удельная энтальпия, кДж/кг	Влагосодер-жание, г/кг	Подвижность, м/с
Теплый	19	53	37,2	7,2	0,4
Холодный	17	42	29,9	5	0,3

Данные табл. 2П12 используем для построения схемы кон­ди­ционирования воздуха на I-d диаграмме.

2. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ И ВЛАЖНОСТНЫХ БАЛАНСОВ ПОМЕЩЕНИЯ

Источниками тепловыделений в тренажерном зале являются лю­ди, искусственное освещение, солнечная радиация, а также тепло­поступления через внешние ограждения.

2.1. Расчет теплопоступлений от людей

Принято считать, что женщины выделяют 85 % от тепла, вы­де­ляемого мужчинами. Теплопоступления в помещении от людей, Вт, определяют по формуле (6).

Аналогично рассчитываются явные тепловыделения.

• Теплый период

Q_пол = 290301 + 290300,85 = 16095 Вт;

Q_явн = 137301 + 137 300,85 = 7306,5 Вт.

• Холодный период

Q_пол = 290301 + 290300,85 = 16095 Вт;

Q_явн = 151301 + 151300,85 = 8380,5 Вт.

Продолжение прил. 12

2.2. Расчет теплопоступлений от искусственного освещения

Теплопоступления от искусственного освещения, Вт, определяют по уравнению (8):

Q_осв = 0,067 200900 = 12060 Вт.

Теплопоступления за счет солнечной радиации принимаются по заданию

Q_{сол.рад} = 1,4 кВт.

2.3. Расчет теплопоступлений через внешние ограждения

Теплопоступления через внешние ограждения определяют по формуле (10):

Q_огр = (0,33252 + 0,25900)(22,8 – 19 ) = 1171 Вт.

Результаты расчетов заносят в табл. 3П12.

Таблица 3П12 – Тепловой баланс помещения в различные периоды года

Период года	Тепловыделения, Вт				Теплоизбытки Q, Вт
	от людей Qпол	от искусст­вен­ного освеще­ния Qосв	от солнечной радиации Qсол.рад	через ограж­дения Qогр
Теплый	16095	12060	1400	1171	30726
Холодный	16095	12060	-	-	28155

Данные табл. 3П12 используют при расчете углового коэф­фициента луча процесса в помещении

2.4. Расчет влаговыделений

Влаговыделения от людей в зависимости от их состояния и тем­пературы внутреннего воздуха определяют по формуле (12).

• Теплый период

W_т = (229301 + 229300,85)10^–3 = 12,71 кг/ч.

• Холодный период

W_х = (207301 + 207300,85)10^–3 = 11,49 кг/ч.

Продолжение прил. 12

2.5. Определение углового коэффициента луча процесса в помещении

На основании расчета тепловлажностных балансов определяют угловой коэффициент луча процесса в помещении для теплого и холодного периодов года по уравнениям (14), (15):

_т = ; _х = .

Численные величины _х, _т характеризуют тангенс угла наклона луча в помещении.

3. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

3.1. Выбор и обоснование типа СКВ

При проектировании СКВ предпочтение отдают схеме с ре­цир­куляцией, так как она позволяет экономить тепло в холодный пе­риод и холод в теплый период года. Однако при этом должны вы­полняться следующие требования:

1. В удаляемом воздухе должны отсутствовать вредные ве­щест­ва: токсичные, пахучие, содержащие болезнетворные микроор­га­низмы. В данном случае в тренажерном зале нет вредных веществ.

2. Энтальпия удаляемого воздуха в теплый период года должна быть меньше энтальпии наружного воздуха. Из диаграммы (рис. 1П12) видно, что I_у  I_н

3. Применение рециркуляции не будет ухудшать архитек­тур­но-планировочного решения здания.

4. Требуемое количество воздуха G должно превышать ми­ни­мально необходимое его количество. В данном случае условие вы­полняется (подразд. 3.4).

3.2. Выбор схем воздухораспределения. Определение допусти­мой и рабочей разности температур

От выбора схемы воздухораспределения зависит допустимый перепад температур t_доп. При подаче воздуха непосредственно в рабочую зону принимаем t_доп = 2 С.

По уравнению (17) температура приточного воздуха

t_п = t_в – t_доп = 19 – 2 = 17 С.

Определяем температуру удаляемого воздуха рабочую температуру по уравнениям (18), (19):

= 19 + 0,5(4,2 – 2) = 20,1 С;

= 17 + 0,2(4,2 – 2) =17,4 С;

= 20,1 – 17 = 3,1 С.

Продолжение прил. 12

3.3. Определение производительности СКВ

Полезную и полную производительность вычисляют по фор­мулам (21), (22):

G_п = кг/ч;

G = 1,123026,1 = 25328,7 кг/ч.

Удельную энтальпию уходящего и приточного воздуха в теплый период определяют по I-d-диаграмме (см. рис. 1П12), кДж/кг.

Находим объемную производительность СКВ по формуле (23):

L = м³/ч.

3.4. Определение количества наружного воздуха

Находим расход наружного воздуха исходя из:

• обеспечения требуемой санитарной нормы подачи воздуха на одного человека по формуле (24):

= 8060 = 4800 м³/ч;

• компенсации местной вытяжки и создания в по­мещении избыточного давления по формуле (25):

.

В данном помещении местной вытяжки не имеется, следо­ва­тельно, L_м.о = 0.

Минимально полезный объем наружного воздуха принимается равным наибольшему расходу воздуха, т.е. L_н = 4800 м³/ч.

Из расчета видно, что расход приточного воздуха больше рас­хо­да наружного воздуха L = 21107,25 > L_н = 4800. Таким образом, при­нимаем схему СКВ с 1-й рециркуляцией (все 4 требования ре­циркуляции выполняются).

В схеме с рециркуляцией принятый расход наружного воздуха должен составлять не менее 10 % от общего количества приточного воздуха, т.е. должно выполняться условие (26):

;

,

где _н – плотность наружного воздуха, кг/м³.

Продолжение прил. 12

кг/ч;

0,1G = 0,125328,7 = 2532,87 кг/ч.

Таким образом, условие выполняется, т.е.

G_н = 5712  0,1G = 2532,87.

3.5. Построение схемы процессов кондиционирования воздуха на I-d-диаграмме

Построение схемы процессов СКВ для теплого периода года. Схема процесса кондиционирования воздуха на I-d-диаграмме для теплого периода года приведена на рис. 1П12.

Рис. 1П12

Физический смысл отрезков следующий:

НУ – процесс смешения наружного и рециркуляционного воздуха;

СО – процесс обработки воздуха в оросительной камере;

ОП – нагрев воздуха в воздухонагревателе второй степени;

ПП – нагрев воздуха в вентиляторе и воздуховоде;

ПВУ – процесс в помещении;

УУ – нагрев уходящего воздуха в вентиляторе.

Продолжение прил. 12

Удельную энтальпию точки С вычисляют из уравнения теп­ло­вого баланса по формуле (28):

.

Тогда

,

где –	удельная энтальпия соответственно наружного и рецир­куляционого воздуха, кДж/кг;
G1р –	расход воздуха первой рециркуляции, кг/ч,

G_1р = G – G_н = 25328,7 – 5712 = 19616,7 кг/ч;

.

Параметры базовых точек заносим в табл. 4П12.

Таблица 4П12 – Параметры воздуха в теплый период года

Базовая точка	Температура t, С	Удельная энтальпия I, кДж/кг	Влагосодер-жание d, г/кг	Относительная влажность , %
П В У С Н О П	17 19 20,1 20,6 21,1 22,8 9,9 16	34,2 37,2 39 39,4 41,7 49,5 27 33,3	6,8 7,2 7,4 7,4 8,1 10,5 6,8 6,8	57 53 50 49 52 60 90 60

Полученные параметры воздуха в теплый период года используют для расчета оборудования СКВ.

Продолжение прил. 12

Построение схемы процессов СКВ для холодного периода года. Схема процесса кондиционирования воздуха на I-d-диаграмме для холодного периода года приведена на рис. 1П12.

Физический смысл отрезков следующий:

НУ – смешение наружного и рециркуляционного воздуха;

СО – адиабатическое увлажнение воздуха в ОКФ;

ОП – сухой нагрев в воздухонагревателе второй ступени;

ПВУ – процесс в помещении.

Удельную энтальпию приточного воздуха определяют из урав­нения (31):

.

Влагосодержание точки С определяют из уравнения (32):

г/кг;

Параметры воздуха заносят в табл. 5П12.

Таблица 5П12 – Параметры воздуха в холодный период года

Базовая точка	Температура t, С	Удельная энтальпия I, кДж/кг	Влагосодер- жание d, г/кг	Относительная влажность , %
П В У О С Н	14,8 17 17,4 4,7 6,8 –26	26,4 29,9 30,5 16,3 16,3 –25,3	4,7 5 5,1 4,7 3,9 0,3	56 42 41 90 62 80

Полученные параметры воздуха в холодный период года ис­пользуют для расчета оборудования СКВ.

Продолжение прил. 12

3.6. Определение потребности тепла и холода в системах кон­диционирования воздуха

В теплый период года расход тепла во втором воздухо­на­гре­вателе определяют по формуле (34):

.

Расход холода для осуществления процесса ох­лаждения и осушки в ОКФ рассчитывают по уравнению (35):

Q_охл = 0,27825328,7 (41,1 – 27) = 103508,3 Вт.

Количество сконденсированных паров воды из воздуха в ОКФ находят по формуле (36):

W_к = 25328,7 (8,1 – 6,8)10^–3 = 32,7 кг/ч.

В холодный период года расход тепла во втором воздухо­на­гревателе вычисляют по формуле (38):

.

Расход воды на увлажнение воздуха в оросительной камере определяют по формуле (39):

.

3.7. Выбор марки кондиционера и его компоновка

По объемной производительности L = 21107,25 м³/ч принимаем кондиционер КТЦ3-20, который работает в режиме максимальной производительности и компонуется по первой базовой схеме.

Кондиционер состоит из следующих узлов [3, кн.2]:

• блока приемного,

• фильтра воздушного,

• камеры обслуживания,

• камеры орошения,

• воздухонагревателя 2-й ступени,

• блока присоединительного,

• вентиляторного агрегата.

3.8. Расчет и подбор элементов кондиционера

Расчет камеры орошения. Принимаем оросительную камеру типа ОКФ3-20, индекс 02.01304, исполнение 2, общее число фор­сунок n_ф = 48 шт. по [3].

• Теплый период года.

Определяем коэффициент адиабатной эффективности по урав­нению (40):

.

Продолжение прил. 12

Вычисляем коэффициент орошения по формуле (41):

.

Графическим путем по значению E_a находим коэффициент оро­ше­ния и коэффициент приведенной энтальпийной эффек­тив­ности E_п = 0,56 [3, с. 56].

Относительный перепад температур определяем по формуле (42):

.

Вычисляем температуру воды на входе в камеру по формуле (43):

t_w1 = 7,9 – .

Температуру воды на выходе из камеры определяем по форму- ле (44):

.

Вычисляем расход разбрызгиваемой воды по формуле (45):

.

Определяем расход воды через форсунку по формуле (46):

.

Находим давление воды перед форсункой по [3, с. 55]:

.

Определяем расход воды от холодильной станции по форму- ле (47):

.

Продолжение прил. 12

• Холодный период.

Определяем коэффициент эффективности теплообмена по фор­муле (48):

.

Из графической зависимости находим коэффициент оро­шения [3, с. 56].

По формуле (32) определяем расход разбрызгиваемой воды:

.

Рассчитываем производительность форсунки по формуле (32):

.

По [3, с. 55] определяем требуемое давление воды перед фор­сунками:

Вычисляем расход испаряющейся воды:

.

За расчетные принимаем наибольшие значения, т.е. в теплый период года ().

Расчет воздухонагревателей.

• Холодный период года, 2-я ступень.

Принимаем базовый воздухонагреватель однорядный, высотой 1,25 м, с располагаемой поверхностью .

Площадь фронтального сечения для воздуха , пло­щадь сечения для прохода воды в соответствии с прил. 6.

Определяем расход горячей воды по формуле (50):

,

где 71118 Вт – расход тепла для нагрева воздуха.

Массовую скорость движения воздуха в живом сечении воз­ду­хонагревателя рассчитываем по формуле (52):

кг/(м²с).

Продолжение прил. 12

Находим скорость движения горячей воды по трубкам воз­ду­хонагревателя по уравнению (53):

.

Вычисляем коэффициент теплопередачи по формуле (51):

.

Затем находим среднюю разность температур по формуле (54):

С.

Требуемую площадь теплообмена определяем по формуле (55):

.

Затем проверяем условие

;

.

Так как запас превышает 15 %, то принимаем воздухонагре­ва­тель от КТЦ3-10: однорядный, высотой 1,25, , , по прил. 6.

Определяем массовую скорость по формуле (52):

кг/(м²с).

Коэффициент теплопередачи находим по формуле (51):

Вт/(м²К).

Требуемая поверхность теплопередачи

.

Запас поверхности теплообмена составляет

.

Продолжение прил. 12

Запас превышает нормативный, однако размеры воздухо­на­гре­вателя определяются тепловой нагрузкой в теплый период.

• Теплый период.

Определяем расход теплоты для нагрева воздуха по формуле (34):

Вт.

Расход горячей воды

.

Находим массовую скорость по формуле (52):

кг/(м²с).

Согласно выражению (53) скорость движения воды составит:

м/с.

Находим коэффициент теплопередачи по формуле (51):

Вт/(м²К).

По формуле (54) определяем среднюю разность температур:

С.

Требуемая площадь теплообмена

,

что больше располагаемой поверхности F_р = 18,4 м².

Увеличиваем скорость движения воды до 0,3 м/с. Повторно производим расчет требуемой поверхности теплообмена:

G = 0,310000,001483600 = 1598,4 кг/ч.

Конечную температуру определяем из формулы (50):

С.

Уточняем среднюю разность температур:

.

Коэффициент теплопередачи

Вт/(м²К).

Требуемая поверхность теплообмена

.

Продолжение прил. 12

Проверяем условие по формуле (56):

.

Условие выполнено. Расчет воздухонагревателей закончен.

Подбор воздушных фильтров. Согласно [3, с. 342] принимается фильтр ФР1-3, предназначенный для очистки воздуха от атмосфер­ной пыли при среднегодовой запыленности воздуха до 1 мг/м³.

Техническая характеристика: фильтрующий материал – ФРНК-ПГ, эффективность очистки не менее 88 %, масса 115 кг.

Расчет аэродинамического сопротивления систем кондицио­ни­ро­вания воздуха. Полное аэродинамическое сопротивление СКВ находим в соответствии с подразд. 3.7 и формулой (67):

,

где –

сопротивление приемного блока,

;

Pф –	аэродинамическое сопротивление фильтра, при мак­си­мальной запыленности фильтра равно 300 Па;
Pв2 –	аэродинамическое сопротивление однорядного воздухо­на­гревателя, определяемое по формуле (69):

;

Pок –

аэродинамическое сопротивление оросительной камеры,

;

здесь – скорость воздуха в оросительной камере,

;

здесь –

площадь поперечного сечения оросительной камеры, согласно [3, с. 333] м2;

;

Pпр –

аэродинамическое сопротивление присоединительной секции, рассчитываемое по формуле (72):

;

Pв.в –

аэродинамическое сопротивление в воздуховодах (при­ни­маем 160 Па, согласно заданию на курсовую работу).

_с = 26,7 + 300 + 290,6 + 282,2 + 55,7 + 160 = 1115,2 Па.

Продолжение прил. 12

3.9. Подбор приточного вентилятора СКВ

Осуществляем по требуемой производительности L = 21102 м³/ч и услов­но­му давлению, развиваемым вентилятором.

Согласно формуле (73)

,

где 101000 Па –

барометрическое давление в месте установки вен­тиля­тора.

По [3, кн.2] выбираем вентагрегат Е 10.105-1, состоящий из:

– радиального вентилятора ВЦ 4-75-10 с частотой вращения n_в = 730 об/мин, КПД вентилятора _в = 0,82, _мах = 0,835;

– электродвигателя типа 4А160М8 мощностью 11 кВт, с часто­той вращения n_вр = 730 об/мин, масса вентилятора 505 кг.

Из расчета видно, что _в = 0,82 > 0,9_мах = 0,75, т.е. требование подбора вентилятора выполнено.

3.10. Подбор насоса для камеры орошения

Определяем объемный расход воды в ОКФ по формуле (74):

.

Требуемый напор насоса находим по формуле (75):

H_тр = 0,1110 + 8 = 19 м вод. ст.

Принимаем насос марки К-80-65-160 (Справочник проектиров­щи­ка. Внутренние санитарно-технические устройства. Ч1. Отопле­ние /Под ред. И.Г. Староверова, Ю.И. Шиллера. М.: Стройиздат, 1990).

Техническая характеристика: подача 50 м³/ч (13,9 л/с), пол­ный напор 32 м вод. ст., частота вращения n = 2900 об/мин, мощ­­ность N на валу насоса равна 6,2 кВт, на валу электро­дви­га­те- ля – 4,5 МВт, КПД насоса  = 70 %, допустимая вакуум­мет­ри­чес­кая вы­со­та всасывания H_вак = 6 м.

3.11. Расчет и подбор основного оборудования системы холодо­снаб­жения

Определяем требуемую холодопроизводительность холодильной машины по формуле (76):

Q_х = 1,15103508,3 = 119034,5 Вт.

Согласно [4] принимаем холодильную машину марки МКТ 80-2-1.

Техническая характеристика: холодопроизводительность – 139 кВт, потребляемая мощность компрессора – 39,6 кВт, площадь теплооб­ме­на конденсатора – 32 м², площадь теплообмена испарителя – 48 м².

Продолжение прил. 12

Находим температуру испарения холодильного агента по фор­муле (77):

t_и =  С.

Температуру воды, поступающей в конденсатор, определяем по формуле (80):

t_wk1 = t_мн + 3,

где t_мн – температура наружного воздуха по мокрому термометру.

t_wk1 = 17,7 + 3 = 20,7 С.

Рассчитываем температуру воды на выходе из конденсатора, согласно формуле (79):

t_wk2 = 20,7 + 5 = 25,7 С.

Находим температуру конденсации холодильного агента по формуле (78):

t_k = 25,7 + 5 = 30,7 C.

Определяем поверхность испарителя по формуле (83)

где Ки –	коэффициент теплопередачи кожухотрубного испарителя, Вт/м2К [2];
tср.и –	средняя разность температур между теплоносителями в испарителе, определяемая по температурному графику (рис. 2П12) и формуле (84):

C;

.

Рис. 2П12

Из расчета видно, что требуемая площадь теплопередачи не больше рас­полагаемой площади (47,0 < 48,0). Условие выполнено.

Продолжение прил. 12

Переходим к расчету конденсатора.

Определяем тепловую нагрузку на конденсатор по формуле (87):

Q_к = 119034,5 + 39,6 = 119074,1 Вт.

Поверхность конденсатора находим по формуле (86):

,

где tср.к –

средняя разность температур между теплоносителями в конденсаторе, определяемая по температурному гра­фику (рис. 3П12) и формуле (88):

 С;

Кк –	коэффициент теплопередачи кожухотрубного кон­ден­сатора, Вт/(м2К) [2].

.

Рис. 3П12

Из расчета видно: требуемая площадь теплопередачи не больше располагаемой площади (31,7 < 32). Условие выполняется.

Определяем расход воды в конденсаторе по выражению (90):

W = .

В качестве альтернативных вариантов при выборе центрального кондиционера мо­гут быть рассмотрены кондиционеры отечест­венного про­из­вод­ства, например КЦКП фирмы «ВЕЗА».

Ниже приводится расчет и подбор данного оборудования с при­менением программного продукта и рис. 4П12.

Продолжение прил. 12

Центральные каркасно-панельные кондиционеры КЦКП

Бланк-заказ 1 от 03.12.2004

Заказчик: ПГУАС Исполнитель: ст. Иванов И.И.

Адрес: Установка: КЦКП

Телефон: Факс: Типоразмер: КЦКП-20

Е-mail: Сторона обсл.: Справа

Для Lв, [м³/ч]: 21107

Наименование блока с индексами и характеристиками входящего оборудования

1. Блок приемно-смесительный (два клапана) – 1 шт. Верт. клапан В´Н = 1725´510 мм; Привод: NМ24 + SN2 (От­крыто/Закрыто, 24В); Гибкая вставка: 1725´510 мм; Гор. клапан В´Н = 1725´510 мм; При­вод: NМ24 + SN2 (Открыто/Закрыто, 24В); Гибкая встав­ка: 1725´510 мм; Сторона обсл.: Справа; dPв = 16,9 Па; Габариты:1900´1400´665 мм; М = 150 кг; Доп. оборудование: – Приводы клапанов

2. Фильтр карманный – 1 шт. Класс: G4; dРв_загрязн. 0% = 29 Па; dРв_загрязн.100% = 250 Па; Сторона обсл.: Справа; dРв = 139,5 Па; Габариты: 1900´1400´740 мм; М = 165 кг; Доп. оборудование: – Показывающий манометр – Дифференциальное реле давления – Патрубки для измерения давления

3. Форсуночная камера орошения – 1 шт. Задача Прямая; Qх = 95,4 кВт; Еа = 90 %; Рб = 745 мм рт. ст.; Lв = 21107 м3/ч; iвн = 5,5 ккал/кг; dвн = 0,36 г/кг; iвк = 5,5 ккал/кг; dвк = 5,76 г/кг; Gж = 30001 кг/ч; tжн = 7°С; Сторона обсл.: Справа; dРв = 74,5 Па; Габари­ты:1900´1400´1600 мм; М = 610 кг; Доп. оборудование: – Трубопроводная обвязка и арматура – Насос для повышения давления перед форсунками – Смотровое окно

4. Воздухонагреватель жидкостный – 1 шт. Исполнение: С обводным каналом; Задача Прямая; Цир. насос: Установлен; Индекс: ВНВ243.1-163-120-02-3 1-06-2; Dвх = 40 мм; Прямоток: Fто = 64,66 м2; Qт = 311 кВт; Кf = 1 %; Lв = 21107 м3/ч: tвн = 26°С; tвк = 18°С; vго = 3,6 кг/м2/с; dРв оборуд = 33 Па; Gж_макс = 3308 кг/ч; Gж = 3308 кг/ч; tжн = 149°С; tжк*=70°С; tжк = 68,5°С; w = 1,3 м/с; dРж* < 30 кПа; dРж = 27,2 кПа; Сторона обсл.: Справа; dРв = 33 Па; Габариты:1900´1400´360 мм; М = 60 кг; Доп. оборудование: – Вентили для слива воды и стравливания воздуха

03.12.2004 Стр. 1 КСКР v.1.0.6.240

ООО «Веза», 105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5

Тел. 4610731. Факс 4656561. Е-mail veza@msk.tsi.ru

Продолжение прил. 12

Центральные каркасно-панельные кондиционеры КЦКП

Наименование блока с индексами и характеристиками входящего оборудования

5. Вентилятор – 1 шт. Индекс: RDM 630 К; Выхлоп: по оси кондиционера; Выхлоп: 800´800 мм; Сеть: В воздуховод; Lв = 21107 м3/ч, Рполн = 537 Па; Рсеть = 250 Па; Vвых = 9,16 м/с; n рк = 1073 об/мин; LW_вх = 85 дБ(А), LW_вых = 86,1 дБ(А); Эл. двигатель: А10014; Nу = 5,5 кВт; n дв = 1435 об/мин; Индекс:КЦКП-20-1.0-1; Сторона обсл.: Справа; Доп. оборудование: – Направляющие лопасти на входе – Защитный кожух трансмиссии – Гибкая вставка на входе вентилятора – Реле перепада давления – Гибкая вставка на выходе вентилятора.

6. Шумоглушитель – 1 шт. L_пластин = 500 мм; Сторона обсл.: Справа; dРв = 23,2 Па; Габа­ри­ты:1900´1400´645 мм; М = 75 кг;

7. Рама.

Конструктивное исполнение: – полимерное покрытие наружных панелей

Автоматика: – Реле перепада давления для контроля запыленности фильтра;

– Реле перепада давления для контроля работы вентилятора;

– Канальный датчик температуры приточного воздуха;

– Датчик защиты от замораживания теплообменника по воде;

– Датчик защиты от замораживания теплообменника по воздуху;

– 2ух ходовой клапан по воде с электроприводом;

– Циркуляционный насос для подмешивания теплоносителя;

– Датчик защиты электрокалорифера от перегрева;

– Шкаф приборов автоматики и управления с контроллером;

Примечание:– Заказы покупателя приобретают обязательное значение для ООО «Веза» после их подтверждения последним, путем выставления счета. При­нимая к оплате счет, покупатель подтверждает свое согласие с соот­вет­ствующим «Бланк-Заказом». Дополнительными требования покупателя не яв­ляются обязательными для ООО «Веза», если они не согласованы сторонами в письменном виде.

03.12.2004 Стр. 2 КСКР v.1.0.6.240

ООО «Веза», 105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5

Тел. 4610731. Факс 4656561. Е-mail veza@msk.tsi.ru

Окончание прил. 12

Рис. 4П12

ОГЛАВЛЕНИЕ

ПРЕДИСЛОВИЕ 3

ВВЕДЕНИЕ 4

1. ВЫБОР РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАРУЖНОГО И ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА 6

2. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕПЛОВЫХ И ВЛАЖНОСТНЫХ БАЛАНСОВ ПОМЕЩЕНИЯ 11

3. РАСЧЕТ СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА 15

Параметры воздуха 22

Параметры воздуха 25

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 43

Учебное издание

Аверкин Александр Григорьевич

Леонтьев Виктор Александрович

КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА И ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ

Учебное пособие

Редактор М.А. Сухова

Верстка Г.А. Кулакова

Подписано в печать 18.03.2005. Формат 6084/16.

Бумага офсетная. Печать на ризографе.

Усл. печ. л. 5,58. Уч. изд. л. 6. Тираж 80 экз.

Заказ №

Издательство ПГУАС.

Отпечатано в цехе оперативной полиграфии ПГУАС.