- •Выбор и расчет теплового двигателя и нагнетателей паротурбинной установки с противодавлением и теплового потребителя
- •Исходные данные.
- •1.Упрощенный расчет принципиальной тепловой схемы (птс).
- •2.Упрощенный тепловой расчет последней ступени турбины.
- •3.Выбор дутьевого вентилятора.
- •4.Выбор насоса для сети. Исходные данные.
- •4.2Выбор насоса для сети. Исходные данные.
- •Заключение
4.2Выбор насоса для сети. Исходные данные.
Вариант 45, схема «б»-линия производственного конденсата.
Геометрическая высота нагнетания |
Hг = 22,6 |
м. |
Подпор (отрицательная геометрическая высота всасывания) |
Hпод = 1,2 |
м. |
Длина всасывающей линии |
lвс = 4,2 |
м. |
Длина напорной линии |
lн = 1500 |
м. |
Расход пара на турбину |
G0 = 120 |
кг/с. |
Давление производственного конденсата |
pпк = 0,3 |
Мпа. |
Температура производственного конденсата |
tпк=100 |
°С |
Рис.2 – Гидравлическая схема линии.
Обозначение элементов схемы:
Д - деаэратор; ПН – питательный насос; ПК – паровой котёл;
Во всасывающей линии насоса: удельный объем м3/с определяется по давлению в конденсатосборнике. МПа и (по Ривкину)
Определяем плотность воды во всасывающей линии:
кг/м3.
Объемный расход производственного конденсата во всасывающей линии насоса:
м3/с.
В напорной линии насоса.
Давление в деаэраторе с учетом потерь в трубопроводах
при МПа
оС
По давлению p=1,035 МПа и оС определяется удельный объем воды м3/кг (по Ривкину)
Плотность питательной воды:
кг/м3.
Объемный расход воды в напорной линии
м3/с.
Определяем диаметры всасывающей и напорной линий
Для всасывающей линии м/с:
м=399 мм.
Выбираем из нормального ряда (ГОСТ 355-80) мм.
Уточненная скорость
м/с.
Для напорной линии м/с:
м =252 мм.
Выбираем из нормального ряда (ГОСТ 355-80) мм.
Уточненная скорость
м/с.
Определяем значение динамического коэффициента:
Для всасывающей линии с учетом подпора
МПа.
Динамический коэффициент вязкости при МПа и оС
мкПа∙с
Для напорной линии при МПа и оС
мкПа∙с
Число Рейнольдса для всасывающей и напорной линии
,
.
Предельное число Рейнольдса, при превышении которого наступает квадратичная зона сопротивления (абсолютная эквивалентная шероховатость мм).
,
.
Следовательно и , и имеет место квадратичная зона сопротивления турбулентного режима движения воды.
Определяются коэффициенты сопротивления трения по формуле Шифринсона
;
.
Значения коэффициентов местных сопротивлений берутся из таблицы В.1 приложения В.
,
.
Суммарные коэффициенты гидравлического сопротивления
.
с2/м5,
,
, с2/м5.
Определяется статический напор в напорной линии
, где
МПа
МПа
м.
Характеристика сети
.
Строится характеристика сети f(Q)
при м;
при м3/с м;
при м3/с м.
при м.
Из приложений Г и Ж выбираем насос КсВ-500-85.
Рабочие характеристики насоса:
м3/с ;
м;
Так как подача выбранного насоса отличается от рабочего напора, то необходимо осуществить регулирование насосной установки с помощью понижения частоты вращения.
Верхняя граница характеристики насоса КсВ-500-85 1500 начинается при м и м3/ч, а заканчивается при м и м3/ч. Нижняя граница характеристики начинается при м и м3/ч, а заканчивается при м и м3/ч.
После частотного регулирования, при увеличении частоты вращения с 1000 до 1150 получим:
Номинальная мощность насоса
Мощность привода (электродвигателя) насоса
Определение кавитационного запаса насосов
Кавитационный запас насосов
,
Потери напора во всасывающей линии насоса
,
м.
- давление насыщенных паров,
рn = 0,101418 МПа ( по Ривкину)
- статическое давление
МПа.
м>1,6м
Величина расчетного кавитационного запаса больше допустимого м для выбранного насоса. Значит, насос не будет работать в кавитационном режиме.