3.Выбор дутьевого вентилятора.

3.1. Расход теплоты на турбоустановку:

;

120 (3490,55-727,294)=331590,72 кВт.

кВт.

3.2. Расход теплоты топлива:

кВт,

где- к.п.д. котлоагрегата (брутто).

3.3. Расход природного газа на котел:

м³/с,

где МДж/м³- удельная теплота сгорания природного газа Ямбургского месторождения.

3.4. Объемный расход воздуха в котел при 30 ^оС, необходимый для сжигания данного количества природного газа:

11,025*11,2=123,48 м³/с,

гдем³/м³- расчетный расход воздуха, подаваемого в топку.

3.5. Расчетная подача воздуха дутьевым вентилятором (минимально необходимая)

с учетом 10% -го запаса по его производительности:

м³/с.

3.6. Принимаем к установке два вентилятора типа ВДН-24-IIy со следующими основными характеристиками

76,4 м³/с,

кПа,

кВт,

об/мин,

=86%.

3.8.Мощность вентилятора при работе на заданную нагрузку

, кВт,

где кПа- величина максимального гидравлического сопротивления воздушного тракта с учетом 15%-го запаса по напору.

4.Выбор насоса для сети. Исходные данные.

Вариант 45, схема «а»-линия питательной воды.

Геометрическая высота нагнетания	Hг = 13,6	м.
Подпор (отрицательная геометрическая высота всасывания)	Hпод = 24,6	м.
Длина всасывающей линии	lвс = 26,8	м.
Длина напорной линии	lн = 83	м.
Расход пара на турбину	G0 = 120	кг/с.
Давление свежего пара	p0 =13,7	МПа.
Противодавление турбины	pп = 0,9	МПа.
Давление в деаэраторе	pд = 0,828	МПа

Рис.2 – Гидравлическая схема линии.

Обозначение элементов схемы:

Д - деаэратор; ПН – питательный насос; ПК – паровой котёл;

Во всасывающей линии насоса: при МПа удельный объем кипящей воды м³/с и температура ^оС (по Ривкину)

Определяем плотность воды во всасывающей линии:

кг/м³.

Объемный расход питательной воды во всасывающей линии насоса:

м³/с.

В напорной линии насоса.

По давлению в паровом котле с запасом 35%:

при Мпа

^оС

По давлению p=18,495 МПа и ^оС определяется удельный объем воды м³/кг (по Ривкину)

Плотность питательной воды:

кг/м³.

Объемный расход воды в напорной линии

м³/с.

Определяем диаметры всасывающей и напорной линий

Для всасывающей линии м/с:

м =411 мм.

Выбираем из нормального ряда (ГОСТ 355-80) мм.

Уточненная скорость

м/с.

Для напорной линии м/с:

м = 237 мм.

Выбираем из нормального ряда (ГОСТ 355-80) мм.

Уточненная скорость

м/с.

Определяем значение динамического коэффициента:

Для всасывающей линии с учетом подпора

МПа.

Динамический коэффициент вязкости при МПа и ^оС

мкПа∙с

Для напорной линии при МПа и ^оС

мкПа∙с

Число Рейнольдса для всасывающей и напорной линии

,

.

Предельное число Рейнольдса, при превышении которого наступает квадратичная зона сопротивления (абсолютная эквивалентная шероховатость мм).

,

.

Следовательно и , и имеет место квадратичная зона сопротивления турбулентного режима движения воды.

Определяются коэффициенты сопротивления трения по формуле Шифринсона

;

.

Значения коэффициентов местных сопротивлений берутся из таблицы В.1 приложения В.

,

.

Суммарные коэффициенты гидравлического сопротивления

.

с²/м⁵,

,

, с²/м⁵.

Определяется статический напор в напорной линии

, где

МПа

МПа

м.

Характеристика сети

.

Строится характеристика сети f(Q)

при м;

при м³/с м;

при м³/с м.

при м.

Из приложений Г и Ж выбираем насос ПЭ-500-180. Никакого регулирования насоса не требуется.

Номинальная мощность насоса

кВт.

Мощность привода (электродвигателя) насоса

кВт.

Определение кавитационного запаса насоса

Кавитационный запас насоса

,

где - абсолютное давление в деаэраторе МПа.

Потери напора во всасывающей линии насоса

,

м.

- давление насыщенных паров, МПа.

м.>15м

Величина расчетного кавитационного запаса больше допустимого м для выбранного насоса. Значит, насос не будут работать в кавитационном режиме.