- •Выбор и расчет теплового двигателя и нагнетателей паротурбинной установки с противодавлением и теплового потребителя
- •Исходные данные.
- •1.Упрощенный расчет принципиальной тепловой схемы (птс).
- •2.Упрощенный тепловой расчет последней ступени турбины.
- •3.Выбор дутьевого вентилятора.
- •4.Выбор насоса для сети. Исходные данные.
- •4.2Выбор насоса для сети. Исходные данные.
- •Заключение
2.Упрощенный тепловой расчет последней ступени турбины.
2.1. Параметры пара после турбины при МПа=9бар и кДж/кг (по Ривкину II-III) составляют:
м3/кг; оС.
2.2. Расчет по параметрам рабочей решетки:
2.2.1. Принимаем м3/кг;
2.2.2. Выходная площадь решетки 3,14*1,05*0,073*sin24o=
=0,098 м2;
2.2.3. Относительная скорость м/с;
2.2.4.Поскольку режим истечения потока из рабочей решетки задан докритический, принимается действительный угол выхода потока о;
2.2.5. При окружной скорости м/с
абсолютная выходная скорость равна
м/с.
2.2.6. Потери с выходной скоростью Дж/кг = 12,758 кДж/кг.
2.3. Параметры пара за рабочим колесом из построения на - диаграмме:
2876,238-12,758=2863,48 кДж/кг.
0,238 м3/кг;
2.4.Уточнение параметров w2, c2 и :
м/с;
м/с.
кДж/кг
2876,238-12б179=2864,059 кДж/кг;
2.5.Потеря энергии в рабочей решётке :
при коэффициенте скорости
кДж/кг
2.6.Определяем положение точки 3 на - диаграмме
2864,059-4,571=2859,488 кДж/кг.
2.7.Располагаемый теплоперепад ступени, подсчитанный от параметров торможения потока на входе в ступень
Дж/кг = 61,57 кДж/кг.
Располагаемый теплоперепад рабочей решетки
0,06*61,57=3,694 кДж/кг.
2.8. Отложив , определяем параметры на выходе из сопловой решетки:
2859,488+3,694=2863,182 кДж/кг;
2.9 Скорость на входе в рабочую решетку:
м/с.
2.10.(11) При построении выходного треугольника скоростей определяют
291,591*соs24о=266,381 м/с >
тогда о.
2.12. Перепад энтальпий, срабатываемый на сопловой решетке, подсчитанный от параметров торможения потока на входе в ступень
кДж/кг.
2.13. Теоретическая скорость пара на выходе из сопловой решетки
м/с.
2.14. Коэффициент скорости сопловой решетки
.
2.15.Действительная скорость на выходе из сопел
0,976*340,222=332,119 м/с.
2.16. Потери в соплах
Дж/кг = 2,724 кДж/кг.
2.17. По is-диаграмме определяют 2863,182-2,724=2860,458 кДж/кг;
2860,458+57,875=2918,333 кДж/кг;
2.18.Окружная скорость на среднем сечении сопловой решетки
Из входного треугольника скоростей определяют
.
м/с.
Относительная погрешность
>5%.
Необходимо второе приближение с уточнением величин l1 и l2 для следующего приближения
=м
и = – ( - ) = 0,12-(0,073-0,069)=0,116 м
2а.Упрощенный тепловой расчет последней ступени турбины (II приближение).
2.1а. Параметры пара после турбины при МПа=9 бар и кДж/кг (по Ривкину II-III) составляют:
м3/кг; оС.
2.2а. Расчет по параметрам рабочей решетки:
2.2.1а. Принимаем м3/кг;
2.2.2а. Выходная площадь решетки
3,14*1,05*0,12*sin24o=0,162 м2;
2.2.3а. Относительная скорость м/с;
2.2.4а.Поскольку режим истечения потока из рабочей решетки задан докритический, принимается действительный угол выхода потока о;
2.2.5а. При окружной скорости м/с
абсолютная выходная скорость равна
м/с.
2.2.6а. Потери с выходной скоростью Дж/кг = 2,654 кДж/кг.
2.3а. Параметры пара за рабочим колесом из построения на - диаграмме:
2876,238-2,654=2873,584 кДж/кг.
0,241 м3/кг;
2.4а. Уточнение параметров w2, c2 и :
м/с;
м/с.
Дж/кг =2,64 кДж/кг;
2876,584-2,64=2873,598 кДж/кг;
2.5а. Потеря энергии в рабочей решётке :
при коэффициенте скорости
Дж/кг = 1,616 кДж/кг.
2.6а. Определяем положение точки 3 на - диаграмме
2873,584-1,616=2871,983 кДж/кг.
м3/кг;
2.7а. Располагаемый теплоперепад ступени, подсчитанный от параметров торможения потока на входе в ступень
Дж/кг = 61,57 кДж/кг.
Располагаемый теплоперепад рабочей решетки
0,06*61,57=3,694 кДж/кг.
2.8а. Отложив , определяем параметры на выходе из сопловой решетки:
2871,982+3,694=2875,677 кДж/кг;
По диаграмме определяем
м3 /кг; МПа.
2.9а. Скорость на входе в рабочую решетку:
м/с.
2.10а.(11а) При построении выходного треугольника скоростей определяют
178,592*соs24о=163,152 м/с > ,3
тогда о.
2.12а. Перепад энтальпий, срабатываемый на сопловой решетке, подсчитанный от параметров торможения потока на входе в ступень
кДж/кг.
2.13а. Теоретическая скорость пара на выходе из сопловой решетки
м/с.
2.14а. Коэффициент скорости сопловой решетки
.
2.15а. Действительная скорость на выходе из сопел
0,975*340,222=331,585 м/с.
2.16а. Потери в соплах
Дж/кг = 2,901 кДж/кг.
2.17а. По is-диаграмме определяют 2875,677-2,901=2872,775 кДж/кг;
0,236 м3/кг.
2872,775+57,875=2930,651 кДж/кг;
По построению на - диаграмме МПа, м3/кг.
Входная скорость потока оценивается как
м/с
2.18а. Окружная скорость на среднем сечении сопловой решетки
Из входного треугольника скоростей определяют
.
м/с.
Относительная погрешность
<5%.
2.19а. Дальнейшие приближения не нужны. Определяем размеры лопаток l1 и l2 :
=м
и = – ( - ) = 0,122-(0,116-0,12)=0,118 м
2.20. Удельная работа на лопатках ступени
61,57-2,901-1,616-2,64=54,413 кДж/кг.
2.20. Располагаемая удельная энергия ступени последней ступени турбины
61,57 кДж/кг.
2.21. Относительный лопаточный к.п.д.
%.
2.22. Относительный внутренний к.п.д.
0,867-0,03=0,854 %.
где -коэффициенты потерь энергии, связанные соответственно с протечками через диафрагментные уплотнения, надбандажные уплотнения и от трения диска, в данном упрощенном расчете принимается
.