- •1. Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок.
- •Компоновка поперечной рамы
- •С учётом унификации размеров колонн серии 1.424.1 назначаем
- •Постоянные и временные нагрузки.
- •1.2.2 Крановые нагрузки.
- •Ветровая нагрузка.
- •2. Проектирование колонны.
- •2.1 Определение расчётных комбинаций усилий и продольного армирования.
- •2.2 Расчет подкрановой консоли.
- •3. Проектирование стропильных конструкций. Безраскосная ферма.
- •3.1. Расчёт элементов нижнего пояса фермы.
- •Потери от релаксации напряжений в арматуре:
- •Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств:
- •Момент инерции приведённого сечения:
- •Усилия от постоянной и длительной части снеговой нагрузки:
- •3.1. Расчёт элементов верхнего пояса фермы.
- •Момент инерции приведённого сечения:
- •3.3 Расчёт сжатой стойки.
- •3.4. Расчёт и конструирование опорного узла фермы.
- •4. Расчет и конструирование разрезной подкрановой балки пролетом 12м.
- •Cписок литературы
1.2.2 Крановые нагрузки.
По приложению XV [1] находим габарит нагрузки от мостовых кранов грузоподъёмностью Q= 10 Н: ширина кранаВк= 5.4м; база кранаАк= 4.4 м; нормативное максимальное давление колеса крана на подкрановый рельсРmax,n=85 кН; масса тележкиGт=2.4 т; общая масса кранаGк=13 т.
Нормативное максимальное давление одного колеса крана на подкрановый рельс:
Рmin,n= 0.5 · (Q +Qк) -Рmax,n= 0.5 · (10 · 9.81 + 13 · 9.81) – 85 = 27.815 кН
Нормативная горизонтальная нагрузка на одно колесо крана, направленная поперёк кранового пути и вызываемая торможением тележки, при гибком подвесе груза будет равна:
Тn= 0.5 · 0.05 · (Q+Qт) = 0.5 · 0.05 · (10 · 9.81 + 2.4 · 9.81) = 3.04 кН.
Расчётные крановые нагрузки вычисляем с учётом коэффициента надёжности по нагрузке f= 1.1 согласно п. 4.8 [7].
Определим расчётные нагрузки от двух сближенных кранов по линии влияния (рис.1.3) без учёта коэффициента сочетания :
максимальное давление на колонну
Dmax=Рmax,n ·f·y ·n = 85 · 1.1 · 3.096 · 1 = 289.476 кН, гдеy- сумма ординат линии влиянияy= 0.55 + 0.916 + 1 + 0.63 = 3.096;
минимальное давление на колонну
Dmin = Рmin,n · f · y · n = 27.815 · 3.096 · 1.1 · 1 = 94.73 кН.
тормозная поперечная нагрузка на колонну
Т = Тn ·f ·y ·n = 3.04 · 1.1 · 3.096 · 1 = 10.35 кН
Рис. 1.2. Линии влияния давления на колонну и установка крановой нагрузки в невыгодное положение.
Ветровая нагрузка.
Ростов-на-Дону расположен воIII ветровом районепо скоростным напорам ветра. Согласно п.6.4 [7] нормативное значение ветрового давленияwo = 0.38 кПа.
Для заданного типа местностиАс учётом коэффициентаk(см. табл. 6 [7]) получим следующие значения ветрового давления по высоте здания:
на высоте до 5 м wn1 = 0.75 · 0.38 = 0.285 кПа.
на высоте 10 м wn2 = 1.0 · 0.38 = 0.380 кПа.
на высоте 20 м wn3 = 1.25 · 0.38 = 0.475 кПа.
Согласно рис. 1.3, вычислим значение нормативного давления на отметках верха колонн и покрытия:
на отметке 10.80 м
wn4 = 0.38 + [(0.475 - 0.38) / 10] · (10.8 - 10) = 0.3876 кПа.
на отметке 14.43 м
wn5 = 0.38 + [(0.475 - 0.38) / 10] · (14.43 - 10) = 0.4422 кПа.
Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяем равномерно распределённым, эквивалентным по моменту в заделке консольной балки длиной 10.8 м:
кПа.
Для определения ветрового давления с учетом габаритов здания находим по приложению 4 [7] аэродинамические коэффициент ce = 0.8 и ceз = - 0.42. Тогда с учётом коэффициента надёжности по нагрузке f = 1.4 и с шагом колонн 6 м получим:
расчётная равномерно распределенная нагрузка на колонну рамы с наветренной стороны w1 = 0.3296 · 1.4 · 0.8 · 6 · 1 = 2.215 кН/м;
то же, с подветренной стороны w2= 0.3296 · 0.42 · 1.4 · 6 · 1 = 1.16 кН/м;
расчётная сосредоточенная ветровая нагрузка от давления ветра на ограждающие конструкции выше отметки 10.8 м:
кН.
Рис1.4. К определению эквивалентного нормативного значения ветрового давления.