Шв. Расчет нижнего пн пояса: раскрытие трещин.

1. Дано:

- усилие от постоянной нагрузки Ng=677.235 кН;

- предельно допустимая ширина непродолжительного раскрытия трещины

; В соответствии с п. 4.1 (4).

- предельно допустимая ширина непродолжительного раскрытия трещины

. В соответствии с п. 4.1 (4).

2. Коэффициент, учитывающий долю длительной составляющей снеговой нагрузки kt = 0,5.

3. Длительнодействующая продольная сила

4. Значение продольной силы в момент образования трещины

5. Расстояние от ц.т. приведенного сечения до точки приложения продольной силы: es = уsp – eо =0,05 - 0,0026 = 0,0026м

6. Расстояние от ц.т. приведенного сечения до точки приложения усилия обжатия Р: esp = уsp – eор =0,05 - 0 = 0,05м

7. Плечо внутренней пары сил z =ho-a’p = 0,14-0,04 = 0,1м.

8.1. Напряжения в растянутой арматуре от усилия Ntot

8.2. Напряжения в растянутой арматуре от усилия Nt,

8.3. Напряжения в растянутой арматуре от усилия Ncrc

9. Проверка , т.е. прочность нижней арматуры на разрыв обеспечена.

10. Поправочный коэффициент, учитывающий пластичность k=0,9.

11. Высота растянутой зоны как для упругого материала

12. Высота растянутой зоны с учетом пластичности

уt =yok=0,0154*0,9 = 0,0139м.

13. уt < 2ap=2*0.04=0.08м.

13’. уt = 2ap=0.08м

14. уt ≤0.5h=0.5*0.18=0.09м

15. Площадь сечения растянутого бетонаАbt =b*yt=0,2* 0,08 = 0,16

16. Базовое расстояние между трещинами

17.1. Коэффициент совместной работы бетона и арматуры при

17.2. Коэффициент совместной работы бетона и арматуры при постоянной и временной длительной нагрузке

18. Опытные коэффициенты

19.1. Ширина раскрытия трещин от длительного действия постоянных и временных длительных нагрузок

2. Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия

19.3. Ширина раскрытия трещин от кратковременного действия постоянных и временных длительных нагрузок

20а. Продолжительная ширина раскрытия трещин

206. Непродолжительная ширина раскрытия трещин

21.

22. Трещиностойкость обеспечена.

IVa. Расчет верхнего пояса: подбор арматуры.

1. Дано:

- расчетные усилия во 2-ом сечении:

От постоянной и снеговой нагрузки N=930.14, М=5.455кН-м,

От постоянной нагрузки Nl=694.42кН, Мl=4.072кН-м;

- размеры поперечного сечения b=0,2 м; h=0,18 м;

- величина защитного слоя бетона а=а'=0,03 м;

- класс обычной арматуры А300,

- длина панели верхнего пояса l=3,01м.

- класс бетона В40

2. Коэффициент учета влияния длительной нагрузки на прочность бетона

3. Табличные значения прочности бетона при сжатии, , прочность простой арматуры.

4. Прочность бетона с учетом длительности действия нагрузки

.

5. Величина случайного эксцентриситета

6. Эксцентриситет продольного усилия относительно центра

тяжести сечения

7. Расчетная длина панели верхнего пояса lo =0,9- 3,01 = 2,709м

8. , т.е. расчет ведем как сжатого элемента со

случайным эксцентриситетом.

9. Рабочая высота сечения ho =0,18 -0,03 = 0.15м.

10. Задаемся коэффициентом продольного изгиба

11. Площадь всей арматуры

12. Принимаем нижнюю арматуру 2ф22мм А300 As = 760,ds =22мм, а верхнюю 2ф22мм А300 A’s = 760,d’s =22мм;

13. Расчетные коэффициенты,

14. Коэффициент

15. Уточненное значение коэффициента продольного изгиба на втором шаге

16. , т.е. не уточняем

17. Процент армирования

минимальный процент армирования сечения обеспечен.

18. Назначаем шаг поперечной арматуры: sw=min(500мм;20ds=20*22=450мм)=450мм.

19. Диаметр поперечной арматуры назначаем из проволоки В500 0,3ds=6,6мм принимаем 8мм.

20. Итак, принимаем нижнюю арматуру 2ф22мм А300 As = 760,ds =22мм, а верхнюю 2ф22мм А300 A’s = 760,d’s =22мм ,;поперечную 2ф8 В500 с шагом sw =450мм .

Рис. 4. К расчету сечений верхнего пояса фермы.