2.2 Расчет подкрановой консоли

Расчет прочности подкрановой консоли (рис.2.2) производим на действие нагрузки от собственного веса подкрановых балок и максимального вертикального давления от двух сближенных мостовых кранов с учётом коэффициента сочетания = 0.85, илиQ_с =G₆ +D_max ·= =132.55 + 472.164· 0.85 = 533.89 кН.

Проверяем прочность консоли на действие поперечной силы при возможном разрушении по наклонной полосе в соответствии с п. 3.99 [3]. Поскольку 2.5R_btbh_o = 2.5 · (1.3 ·1000) · 0.4 · 1.31 = 1375.5 кH>Q_с= 533.89 кH, то по расчёту не требуется поперечной арматуры. По конструктивным требованиям принимаем хомуты диаметром 10 мм класса А-300, устанавливаемые с максимально допустимым шагом 150 мм.

Проверим условие обеспечения прочности сжатого бетона по наклонной полосе между грузом и опорой:

Q_с <0.8 ∙ 1 ∙ (19.5 ∙ 1000) ∙ 0.4 ∙ 0.3 ∙sin²66.64 = 1046.19kH

Прочность обеспечена.

Для обеспечения прочности консоли в вертикальном сечении на действие изгибающего момента определяем площадь сечения продольной арматуры по форм. (208) [3]:

A_s = Q_сl₁/(h_oR_s) = 533.89 · 0,45 / (1.31 · 270 ·1000) = 3,15 ·10^-4 м² = 315 мм².

Принимаем 3 14A300 (A_s = 359 мм²).

Рис. 2.2. К расчету подкрановой консоли.

3. Проектирование стропильных конструкций. Сегментная раскосная ферма.

Исходные данные:

Тип стропильной конструкции и пролет ФС-18

Вид бетона стропильных конструкций и плит покрытия тяжелый

Класс бетона предв. напряж. конструкции В45

Класс арм-ры сборных. ненапр. конструкций А-300

Класс предв. напрягаемой арматуры А-800 Влажность окружающей среды 85%

I. Расчетные сочетания усилий.

Для анализа напряженного состояния элементов фермы построим эпюры усилий N и M от суммарного действия постоянной и снеговой нагрузки.

номер расчетного сечения	усилия от постоянной и снеговый нагрузок
	Постоянная G=42,58			Постоянная+снеговая(42,58+28,8)
	N	M	Q	N	M	Q
1	-694,42	0,551	1,91	-930,14	0,739	2,557
2	-694,42	4,072	1,91	-930,14	5,455	2,557
3	-688,05	3,478	-0,85	-921,62	4,66	-1,136
4	-688,05	1,23	-0,85	-921,62	1,648	-1,136
5	-670,24	1,018	0,382	-897,76	1,364	0,511
6	-670,24	1,994	0,382	-897,76	2,671	0,511
7	670,236	1,824	0,17	827,64	3,443	0,227
8	670,236	2,588	0,17	827,64	3,466	0,227
9	677,236	1,782	0	907,13	2,386	0
10	677,235	1,782	0	907,13	2,386	0
11	-17,392	-0,339	0,212	-23,296	-0,454	0,284
12	-17,392	-0,085	0,212	-23,296	-0,1136	0,284
13	55,91	0	0,60523	74,889	0	0,341
14	55,91	0,764	0,60523	74,889	1,023	0,341
15	-12,09	0,424	-0,3783	-16,19	0,568	-0,114
16	-12,09	0,17	-0,3783	-16,19	0,227	-0,114

номер расчетного сечения	усилия от постоянной и снеговый нагрузок
	Постоянная+снеговая 2			Постоянная+снеговая 3
	N	M	Q	N	M	Q
1	-860,02	0,666	2,428	-792,23	0,565	2,313
2	-860,02	5,152	2,428	-792,23	4,835	2,313
3	-834,5	4,385	-1,066	-770,63	4,126	-1,066
4	-834,5	1,576	-1,066	-770,63	1,302	-1,066
5	-812,71	1,551	0,296	-750,6	1,162	0,368
6	-812,71	2,311	0,296	-750,6	2,08	0,368
7	765,1	2,342	0,119	705,05	2,227	0,141
8	765,1	83,236	0,119	705,05	2,847	0,141
9	790,88	2,488	-0,144	751,42	1,969	0
10	790,88	1,681	-0,144	751,42	1,969	0
11	-17,03	-0,195	0,025	18,645	0,296	0,14
12	-17,03	-0,117	0,025	18,645	0,186	0,14
13	50,236	0	0,182	-0,029	0,62	0,283
14	50,236	-0,98	0,326	48,06	0,352	0,283
15	22,82	0,496	-0,085	-4,44	0,17	0,099
16	22,82	0,228	-0,085	-4,44	-0,0937	0,099

Рис. 1. Результаты автоматизированного статического расчета сегментной раскосной фермы марки 1ФС18.

Рис. 2. Схема расположения сечений и эпюры в ферме.

П. Выбор типа опалубочной формы.

Выбираем 1 тип опалубочной формы, т.е. ферму марки 1ФС18.