Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Kursovik_PS_ver_22.docx
Скачиваний:
50
Добавлен:
28.03.2016
Размер:
100.1 Кб
Скачать
  1. Расчет цепей регулирования возбуждения тяговых двигателей.

Для расчета электротяговых характеристик в режимах ослабления возбуждения необходимо рассчитать коэффициенты ослабления возбуждения для всех ступеней регулирования.

Коэффициент регулирования возбуждения на первой ступени определяют по формуле (5.1):

(5.1)

Минимальное значение тока рассчитываем по формуле(5.2):

(5.2)

Коэффициент неравномерности тока при регулировании возбуждения принимаем на 15% процентов больше, чем коэффициент неравномерности пуска по току. Таким образом:

На основании заданного коэффициента ослабления возбуждения на первой ступени рассчитываем остальные ступени ослабления возбуждения. Расчет выполняется по формуле (5.3):

, (5.3)

Расчет производят до тех пор, пока значение не будет ниже заданного минимального значения . В таком случае, за последнюю ступень ослабления возбуждения принимаем значение

Поскольку , принимаем число ступеней ослабления возбуждеия, равное четырем.

Расчет и построение электротяговых характеристик для ступеней ослабления возбуждения vов = f(Iд) и Fкд ов = f(Iд) выполняют на основании соотношений: vов = vпв при и при . В приведенных соотношениях индекс «пв» соответствует режиму полного возбуждения, а индекс «ов» — к ослабленному при регулировании. Результаты расчетов приведены в таблице 5.1.

Зависимости vов = f(Iд) и Fкд ов = f(Iд) строят в одних осях координат вместе с характеристиками vп = f(Iд) и Fкд пв = f(Iд).

Для расчета величины сопротивления резисторов регулирования возбуждения составляем расчетную схему (рис.5.1)

Таблица 5.1 - Электротяговые характеристики при ослаблении возбуждения

v, км/ч

Полное возбуждение

β1=0,85

β2=0,72

β3=0,61

β4=0,52

Iпв,

А

Fкд пв,

кН

Iов1,

А

Fкд ов1,

кН

Iов2,

А

Fкд ов2,

кН

Iов3,

А

Fкд ов3,

кН

Iов4,

А

Fкд ов4,

кН

86,9

150

8,0

176

9,4

208

11,1

246

13,1

288

15,4

70,1

200

13,8

235

16,3

278

19,2

328

22,7

385

26,6

63,4

250

20,2

294

23,7

347

28,0

410

33,0

481

38,8

57,6

300

25,8

353

30,3

417

35,8

492

42,3

577

49,6

54,1

350

32,6

412

38,4

486

45,3

574

53,5

673

62,7

51,8

400

39,0

471

45,9

556

54,2

656

64,0

769

75,1

48,3

480

49,1

565

57,8

667

68,2

787

80,5

923

94,4

46,4

550

58,8

647

69,2

764

81,7

902

96,4

1058

113,1

45,1

600

65,7

706

77,3

833

91,3

984

107,7

1154

126,4

43,2

700

79,1

824

93,0

972

109,8

1148

129,6

1346

152,0

41,3

800

92,5

941

108,8

1111

128,5

1311

151,6

1538

177,9

Сопротивление резистора на К-той ступени регулирования возбуждения определяем по формуле (5.4).

, (5.4)

где - сопротивление обормоток возбуждения тягового двигателя

- сопротивление индуктивного шунта

Рисунок 5.1 – Схема цепей регулирования возбуждения.

Индуктивный шунт необходим для предотвращения прохождения через якоря больших токов при кратковременных перерывах тока как в режиме тяги, так и в режиме электрического торможения. Сопротивление индуктивного шунта принимаем равным = 0.03 Ом. Таким образом, сопротивление резисторов регулирование возбуждения примут следующие значении:

Для определения мощности потерь на этих резисторах воспользуемся формулой (5.5):

(5.5)

где - средний пусковой ток

Средний пусковой ток принимаем равным

=(525+445) /2=485 А

Потери энергии составят:

Результаты расчетов сопротивлений резистора регулирования возбуждения и потерей мощности на нем приведены в таблице 5.2

Таблица 5.2 – сопротивления резисторов регулирования возбуждения

Номер ступени

Сопротивление, Ом

Мощность потерь, Вт

1

3,6

19036

2

1,6

29796

3

0,9

34741

4

0,66

35950

6 Компоновка пусковых реостатов

Целью компоновки пусковых реостатов является разработка принципиальной электрической схемы соединения секций реостатов и контакторов, удовлетворяющей следующим требованиям:

  1. Реализация расчетных значений сопротивления пускового реостата для всех ступеней регулирования с учетом соединения двигателей;

  2. Применение наименьшего числа контакторов и более простое управление ими;

  3. 3. Возможно более полное использование по нагреву всех секций пускового реостата.

Для выполнения всех перечисленных требований на отечественных электровозах реостаты соединяют в группы, каждую их которых подсоединяют к паре тяговых двигателей. При этом группы пусковых реостатов переключают одновременно с изменением группировки тяговых двигателей, что значительно упрощает схему.

Компоновку пусковых реостатов производим с помощью пусковой диаграммы. Поскольку на прототипом электровозе количество позиций 37, а на проектируемом – 26, для упрощения схемы необходимо уменьшить количество контакторов. После этого составляем таблицу замыканий оставшихся линейных контакторов и групповых переключателей.

Уменьшение количества реостатных позиций приведет к большим рыкам при переходах между позициями. Схемных изменений не будет, так как каждая группа реостатов в прототипном электровозе уже имеет минимально возможное число реостатных контакторов – 3. Уменьшение контакторов хотя бы на один в каждой группе реостатов приведет к невозможности сбора достаточного числа позиций, а ликвидация контакторов только в одной или двух группах реостатов приведет к неравномерному распределению тока на разных соединениях тяговых двигателей.

Таблица замыканий индивидуальных и групповых контакторов (развертка) приведена в приложении Б.

Соседние файлы в предмете [НЕСОРТИРОВАННОЕ]