Elektrichesky_privod_Kosmatov_V_I_2012
.pdfзультате приведения остался без изменения, т.е. выполнялось бы равенство
|
|
|
|
|
|
|
|
I ' |
w' |
I ' w |
I |
w |
, |
(5.8) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
2 |
|
1 |
|
2 |
|
2 |
|
||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I ' |
I |
|
|
w2 |
|
|
1 |
I |
|
, |
|
|
|
(5.9) |
||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
w |
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
e |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Ke |
|
w1 |
|
U1н |
коэффициент трансформации; |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
w2 |
|
Е2к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Е2к - ЭДС обмотки неподвижного ротора ( s 1, 0 ).
Если обозначить значения активного и индуктивного сопротивле-
ний роторной обмотки через и , то их приведѐнные к статору значения определятся как
R' |
к2 R |
; x' |
к2 x |
2 |
. |
|
|
(5.10) |
|||||||
2 |
|
|
е 2 |
2 |
е |
|
|
|
|
|
|
||||
Частота наведенной ЭДС в роторной обмотке составит |
|
||||||||||||||
|
|
|
f2 f1s . |
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.11) |
|||
Ток I 2' в роторной цепи, обладающий активным сопротивлением |
|||||||||||||||
R2' и индуктивностью L'2 , определится по формуле |
|
||||||||||||||
I ' |
|
|
|
|
|
E2' |
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
|
|
E' |
2 (2 f |
|
L' ) |
|
|||||||
|
|
|
|
2 |
|
||||||||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
||||
или с учѐтом (5.7) и (5.11) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I ' |
|
|
|
|
|
E1 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
(5.12) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
2 |
|
|
|
|
R' |
/ s 2 x |
' 2 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
где x2' 2 2 f1L'2 - индуктивное сопротивление рассеяния при частоте f1 .
90
Полученные уравнения соответствуют традиционной схеме замещения фазы асинхронного двигателя, в которой учтены и параметры ста-
торной обмотки x1 , R1 .
Рис. 5.4. Схема замещения фазы асинхронного двигателя
5.2.Статические электромеханические и механические характеристики асинхронного электропривода
Для качественной оценки электромеханических свойств асинхронного электропривода и количественных расчѐтов необходимо упростить схему замещения фазы АД (рис. 5.4) путѐм вынесения контура намагничивания на зажимы статора, тем самым пренебрегая влиянием
параметров обмотки статора R1 , x1 на магнитный поток (рис. 5.5).
Принятая Г-образная схема замещения асинхронного двигателя справедлива при следующих допущениях:
а) параметры всех цепей двигателя постоянны, т.е. R2' не зависит от частоты и явления вытеснения тока в роторе, а насыщение магнитной системы не влияет на реактивные сопротивления x2' и x1 ;
б) полная проводимость намагничивающего контура (сопротивление x и R ) неизменна, а намагничивающий ток не зависит от на-
грузки (тока I 2' ) и всегда пропорционален приложенному напряжению;
в) не учитываются добавочные потери и паразитные моменты, создаваемые высшими гармониками МДС и токов двигателя.
91
Рис. 5.5. Упрощѐнная схема замещения асинхронной машины
Уравнение механической характеристики f (M ) получим,
приравняв потери в роторной цепи, выраженные через механические и электрические величины.
Энергетическая диаграмма асинхронной машины в двигательном режиме представлена рис.5.6
Рис. 5.6. Энергетическая диаграмма асинхронной машины в двигательном режиме
Мощность, потребляемая двигателем из сети, если пренебречь потерями в стали статора Pc1 и потерями в меди статора Pм1 , при-
мерно равна электромагнитной мощности |
|
|
|||
|
P P |
M |
, |
(5.13) |
|
|
1 |
эм |
0 |
|
|
где M - электромагнитный момент, а мощность на валу при пренебре- |
|||||
жении потерями Pс 2 , |
Pмех определится как |
|
|||
|
|
P2 М . |
|
(5.14) |
|
|
|
|
92 |
|
|
Тогда потери в роторной цепи
P |
P P |
( )М М s P s . |
|
(5.15) |
||||||||||||||||||
|
м2 |
|
1 |
2 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
1 |
|
|
|
|
||
С другой стороны при выражении этих потерь через электриче- |
||||||||||||||||||||||
ские величины, получим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
P |
|
3I '2 R' , |
|
|
|
|
|
|
(5.16) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
м 2 |
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
M |
3I '2 R' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
2 2 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
(5.17) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
s 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Из (5.17) следует, что для определения зависимости M f (s) |
||||||||||||||||||||||
асинхронного двигателя необходимо знать зависимость I ' |
f (s) . |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
В соответствии со схемой замещения (рис. 5.5) ток ротора най- |
||||||||||||||||||||||
дѐтся по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
I2' |
|
|
|
|
U1ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U1ф |
|
|
|
(5.18) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
R' |
2 |
|
|
|
|
|
|
R' |
2 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
R |
2 |
(x x' )2 |
R |
|
|
2 |
|
(x |
|
)2 |
|
|
||||||||
|
|
к |
||||||||||||||||||||
|
|
|
1 |
s |
|
1 |
|
2 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
s |
|
|
|
|
|
где U1ф U1 - фазное значение напряжения обмотки статора;
x1 x2' xк - индуктивное фазное сопротивление короткого замы-
кания.
Подстановка (5.18) в (5.17) даѐт уравнение механической характеристики
|
|
|
3I 2 |
R' |
|
|
|
|
|
|
||
M |
|
|
|
1ф |
2 |
|
|
|
|
. |
(5.19) |
|
|
|
|
R' |
|
2 |
|
|
|
|
|||
|
s |
R |
2 |
|
( x |
|
)2 |
|
|
|||
|
к |
|
||||||||||
0 |
|
1 |
s |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Анализ этого уравнения показывает, что зависимость M f (s) |
||||||||||||
имеет максимум, так как при скольжении s 0 |
, s |
M 0 . Мак- |
||||||||||
симальное значение момента |
M к |
называется критическим. Соответст- |
||||||||||
|
|
|
|
93 |
|
|
|
|
|
|
|
вующее ему скольжение ( sк ) также называется критическим. Согласно
общему правилу нахождения экстремума функции, необходимо определить производную dM / ds уравнения (5.19), приравнять еѐ к нулю и определить критическое скольжение
|
|
sк |
|
|
|
R' |
|
|
|
|
|
. |
|
|
(5.20) |
|||
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R2 |
(x |
к |
)2 |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Подставляя sк в (5.19), находим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
М к |
|
3 |
|
|
|
|
|
U12ф |
|
|
|
|
|
|
. |
(5.21) |
||
2 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
R |
R2 |
( x |
к |
)2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Знаки () в (5.20) означают, что максимум момента может иметь место при в двигательном режиме и при в генераторном режиме. Знак плюс в (5.21) соответствует , а минус . Из (5.21) также видно, что при работе в генераторном режиме с рекуперацией энергии критический момент больше, чем в двигательном режиме.
Из (5.19) и (5.21) с учѐтом (5.20) может быть получена другая формула для механической характеристики
М |
2M к (1 asк ) , |
|
|
(5.22) |
||||||||||||||||
s |
|
sк |
|
|
2as |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
sк |
s |
|
|
к |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
в которой параметрами являются величины sк , M к , и a |
R1 |
. На прак- |
||||||||||||||||||
R' |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
тике иногда полагают, что asк |
0 . Это обычно не приводит к сущест- |
|||||||||||||||||||
венным погрешностям при |
5кВт. В этом случае можно воспользо- |
|||||||||||||||||||
ваться упрощѐнными формулами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
М |
|
2M к |
; |
|
|
|
|
(5.23) |
||||||||||||
s |
|
|
sк |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
sк |
|
s |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
М к |
|
|
3 |
|
|
U12ф |
; |
|
(5.24) |
|||||||||||
|
|
2 0 xк |
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
sк |
R2' |
. |
|
|
(5.25) |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
xк |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
94 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Основное преимущество записи механической характеристики в виде (5.23) по сравнению с (5.22) заключается в том, что для (5.23) достаточно знать лишь параметры, которые обычно указываются в каталогах. В каталогах на асинхронные двигатели, помимо номинальных данных
U н , Pн , н и др., приводится значение M к / М н , которое называют
также перегрузочной способностью.
Другие параметры и величины можно определить по следующим формулам:
номинальный момент
М н |
|
Рн |
|
, |
(5.26) |
н |
|
||||
|
|
|
|
|
|
номинальное скольжение |
|
|
|
|
|
sн 0 |
н |
, |
(5.27) |
||
|
0 |
|
|
|
|
критическое значение скольжения для машин малой мощности с a 1
(R R' |
) . |
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sк sн |
2 1 2sн ( 1) |
|
, |
(5.28) |
|||
|
|
|
1 2sн ( 1) |
||||||
|
|
|
|
|
|
||||
для крупных двигателей ( =0) |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
sк |
sн ( |
2 1) . |
|
(5.29) |
||
|
Для анализа формы механической характеристики и режимов |
работы асинхронного электропривода воспользуемся формулами (5.23)
– (5.29). На рис. 5.7 представлена механическая характеристика асинхронного двигателя f (M ) .
Как и для двигателей постоянного тока, у асинхронного двигателя имеется естественная механическая и электромеханическая характе-
ристики при U1н , f1н , и отсутствии добавочных сопротивлений в ста-
торной и роторной цепях. Все другие характеристики искусственные. Проанализируем форму механической и скоростной характери-
стик, представленной на рис. 5.7.
95
Рис. 5.7. Зависимости f (M ) , cos 2 f (s) (а), и I1 |
f (s) , |
|
I ' |
f (s) (б) асинхронного двигателя |
|
2 |
|
|
При изменении скольжения от 0 до 1 асинхронная машина работает в двигательном режиме. Скольжению S=0 соответствует идеальный
холостой ход, ротор двигателя имеет синхронную скорость 0 . Скольжение s sн свидетельствует о номинальной скорости вращения ротора н 0 (1 sн ) , двигатель при этом развивает номинальный момент и по обмоткам протекают номинальные токи I1н , I2н . При скольжении s sк двигатель развивает максимальный (критический)
момент Мк . Скольжению s 1 соответствует пусковой момент |
|
||||||
М |
|
2М |
|
sк |
< М |
к , |
(5.30) |
п |
н 1 s2 |
||||||
|
|
|
|
к |
|
|
|
который при sк 1 равен Мк .
При скольжении 0 s асинхронная машина работает в режиме противовключения.
96
Скольжению 0 s соответствует генераторный режим параллельно сетью (рекуперативное торможение), в котором > 0 .
Зависимость cos 2 f (s) можно получить из схемы замещения рис. 5.4
|
|
|
cos 2 |
|
|
|
|
R' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
, |
|
|
(5.31) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
R'2 x |
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 s2 |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||
следовательно, |
cos 2 |
при возрастании модуля скольжения монотонно |
||||||||||||||||||||
убывает, стремясь при s к нулю (рис. 5.7,а). |
|
|
||||||||||||||||||||
Как следует из формулы (5.10) с изменением скольжения от нуля |
||||||||||||||||||||||
до ток ротора монотонно увеличивается до I ' |
|
(рис. 5.7,б) |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2пр |
|
|
|
|
I ' |
|
|
|
|
|
U1ф |
|
|
|
. |
|
|
(5.32) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
2пр |
|
|
|
|
(R )2 |
|
(x |
|
)2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При s 1 пусковой ток определяется по формуле |
||||||||||||||||||||||
|
I ' |
|
|
|
|
|
|
|
U1ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.33) |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
2п |
|
|
(R R' |
|
)2 (x |
|
)2 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и составляет на |
естественной |
характеристике I2п |
(4 7)I2н . Для |
уменьшения пусковых токов, необходимо включать в роторную цепь (АД с фазным ротором) активные или индуктивные сопротивления, а также в статорную цепь двигателей.
В генераторном режиме параллельно с сетью при изменении s
|
|
|
R' |
|
1 |
|
ток растѐт до своего максимального значения при s |
|
2 |
|
|||
гр |
R1 |
a |
||||
|
|
|
||||
|
|
|
|
I ' |
|
U1ф |
, |
|
|
|
(5.34) |
||
|
|
|
|
||||||
2 m ax |
|
xк |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
а затем монотонно снижается до I2' пр |
(рис. 5.7,б). При s sгр |
|
1 |
век- |
|||||
a |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
тор тока ротора перпендикулярен вектору E ' |
E ' |
и является чисто |
|||||||
|
1 |
2 |
|
|
|
|
реактивным, и рекуперация энергии в сеть прекращается.
97
Если принять магнитный поток Ф=const, то, как следует из формулы (5.4) момент двигателя достигает максимального значения Мк при
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
d (I ' |
cos |
) |
0 , |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
(5.35) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ds |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где I ' |
|
|
|
|
|
U1ф |
|
|
|
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2 |
|
|
(R |
R' |
/ s)2 (x |
)2 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
1 |
2 |
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
||||
cos 2 |
|
|
R' |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
R'2 |
x2 s2 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Максимальное значение момента двигателя в двигательном режиме определяет его перегрузочную способность. При этом нужно
иметь в виду, что Мк пропорционален квадрату приложенного напря-
жения U1 , вследствие чего асинхронный двигатель весьма чувствителен
к колебаниям напряжения сети. В каталожных данных для асинхронных двигателей указывается перегрузочная способность двигателя при номи-
нальном напряжении |
|
M |
к |
. При определении момента допустимой |
|
М |
н |
||||
|
|
|
перегрузки следует учитывать возможное снижение напряжения сети на
10%
U 2
Mдоп U н 0,81 М н .
1н
Втаблице 5.1 для некоторых серийно выпускаемых двигателей приводятся значения перегрузочной способности и кратности пускового1 M
момента по отношению к номинальному КП М П / М н .
98
|
|
|
Таблица 5.1. |
|
Коэффициенты КП и |
|
|
|
|
|
|
|
Серия или модификация ис- |
|
КП |
|
|
|
|
|
полнения двигателя |
|
|
1 |
Двигатели с к/з ротором еди- |
|
|
|
ной серии 4А: |
|
|
|
с повышенным скольжением |
1,8-2,4 |
1,7-2,2 |
|
с ротором нормального испол- |
1,7-2,2 |
1-1,9 |
|
нения |
|
|
|
с повышенным пусковым мо- |
2,2 |
1,7-1,8 |
|
ментом |
|
|
2 |
Двигатели с к з. ротором |
|
|
|
краново – металлургической |
2,6 – 3,6 |
2,5-3,3 |
|
серии 4МТК |
|
|
3 |
Двигатели с фазным ротором |
1,7-2,0 |
- |
|
модификация 4А |
|
|
4 |
Двигатели с фазным ротором |
|
|
|
краново – металлургической |
2,3-3,0 |
- |
|
серии 4МТ |
|
|
5.3. Энергетические показатели асинхронных электроприводов
Для оценки энергетических показателей асинхронных электроприводов следует определить не только его КПД, но и коэффициент мощности.
Для оценки КПД воспользуемся схемой замещения асинхронного двигателя (рис. 5.5). Активная мощность, потребляемая из сети, равна
99