- •Введение
- •1 Аналитический обзор
- •1.1 Пути повышения эффективности процесса ректификации. Тепловой насос
- •1.2 Органический цикл Ренкина
- •1.3 Энерготехнологическая система разделения углеводородов
- •2 Цели и задачи работы
- •3 Экспериментальная часть
- •3.1 Разработка модели каскада колонн газофракционирующей установки
- •3.2 Разработка модели энерготехнологической системы разделения и проведение расчетных исследований по влиянию режимных параметров
- •3.3 Расчет испарителя с учетом гидравлических сопротивлений трубопроводов
- •3.4 Экономическая эффективность установки
- •4 Заключение и выводы
- •Список использованных источников
- •Приложение а
- •Освещение помещения. Разряд зрительных работ. Норма освещённости. Источники света. Светильники
- •Приложение б
- •Приложение в
3.2 Разработка модели энерготехнологической системы разделения и проведение расчетных исследований по влиянию режимных параметров
В данной работе рассматривается схема ОЦР, в которой в качестве рабочей жидкости предполагается использовать кубовую жидкость, выходящую с низа колонн К-4, К-6 и К-8. Принципиальная схема энерготехнологической системы разделения приведена на рисунке 3.3.
Рисунок 3.3 – Принципиальная схема энерготехнологической системы разделения
Жидкость с низа колонны отбирается насосом и подается в испаритель, давление в котором выше, чем в тарельчатой секции. Пар из испарителя с относительно высоким давлением подается на вход турбодетандера. Расширение пара в турбодетандере происходит до давления, равного давлению внизу тарельчатой секции. Отработанный пар из турбодетандера направляется в низ тарельчатой секции, где происходит его конденсация за счет контактирования с потоком флегмы.
Исходными данными для моделирования были данные, полученные при моделировании колонн ректификации газофракционирующей установки.
В модели использовались следующие технологические параметры:
КПД детандера – 80%;
КПД насоса – 75%.
Вид модели в программе HYSYSприведен на рисунках 3.4, 3.5.
Рисунок 3.4 – Модель ректификационной колонны
Рисунок 3.5 – Модель энерготехнологической системы разделения
В таблице 3.8 приведены результаты расчетов колонны – дебутанизатора (К-4) при различных давлениях рабочей жидкости в цикле. Были рассчитаны технологические параметры (давления, температуры, расход жидкости через испаритель), а также нагрузки и КПД цикла.
КПД цикла вычислялся по формуле:
где η– КПД цикла;
Рдетандера– мощность детандера, кВт;
Рнасоса– потребляемая мощность насоса, кВт;
Qиспарителя– нагрузка испарителя, кВт.
Таблица 3.8 – Результаты расчетов на модели энерготехнологической колонны – дебутанизатора (К-4)
Параметр |
Результаты расчетов | ||||||
Давление верха, кПа |
880 | ||||||
Давление низа, кПа |
902 | ||||||
Давление цикла, кПа |
952 |
1302 |
1702 |
2002 |
2802 |
3102 |
3302 |
Температура верха, °С |
71,55 | ||||||
Температура низа, °С |
116,3 | ||||||
Температура после испарителя, °С |
121,45 |
137,6 |
152,4 |
161,9 |
182,7 |
189,4 |
193,4 |
Температура после детандера, °С |
120,0 |
126,8 |
132,5 |
135,6 |
138,9 |
137,1 |
132,4 |
Нагрузка испарителя, МВт |
5,90 |
6,05 |
6,16 |
6,23 |
6,33 |
6,35 |
6,35 |
Нагрузка насоса, кВт |
2,8 |
21,0 |
40,3 |
54,1 |
91,3 |
107,1 |
121,0 |
Нагрузка детандера, кВт |
32,8 |
211,5 |
348,3 |
423,9 |
562,1 |
597,4 |
614,0 |
Выдаваемая мощность, кВт |
30,0 |
190,5 |
308,0 |
369,8 |
470,8 |
490,3 |
493,0 |
Расход жидкости через испаритель, т/ч |
76,8 |
72,7 |
69,6 |
68,0 |
66,4 |
67,4 |
69,7 |
КПД цикла, % |
0,5 |
3,1 |
5,0 |
5,9 |
7,4 |
7,7 |
7,8 |
Результаты расчетов колонны также представлены в виде графиков, на которых приведена зависимость температуры после испарителя и после детандера, расхода жидкости через испаритель от давления рабочей жидкости в цикле (рисунок 3.6), а также зависимость мощности детандера и выдаваемой мощности от давления в цикле (рисунок 3.7).
Рисунок 3.6 – Зависимость технологических параметров колонны К-4 от давления в цикле
На графике (рисунок 3.6) видно, что температура пара после испарителя увеличивается при увеличении давления, температура пара после расширения в детандере увеличивается до определенного значения, а затем снижается, расход жидкости через испаритель с увеличением давления в цикле уменьшается до некоторого значения, а затем начинает возрастать.
Рисунок 3.7 – Зависимость мощности от давления в цикле
На графике (рисунок 3.7) приведена зависимость мощности детандера и выдаваемой мощности – их значения увеличиваются с увеличением давления цикла, при этом максимальная выдаваемая мощность составляет 500 кВт.
Аналогичные расчеты были проведены для бутановой колонны К-6. Результаты расчетов приведены в таблице 3.9, и на графиках (рисунки 3.8, 3.9).
Таблица 3.9 – Результаты расчетов на модели энерготехнологической бутановой колонны (К-6)
Параметр |
Результаты расчетов | |||||
Давление верха, кПа |
1070 | |||||
Давление низа, кПа |
1130 | |||||
Давление цикла, кПа |
1180 |
1530 |
2130 |
2530 |
3130 |
3530 |
Температура верха, °С |
69,3 | |||||
Температура низа, °С |
85,2 | |||||
Температура после испарителя, °С |
87,4 |
100,2 |
117,8 |
127,5 |
140,2 |
147,6 |
Температура после детандера, °С |
85,9 |
89,3 |
92,8 |
93,8 |
92,6 |
88,5 |
Нагрузка испарителя, МВт |
12,7 |
12,96 |
13,3 |
13,5 |
13,6 |
13,65 |
Нагрузка насоса, кВт |
5,9 |
46,1 |
112,3 |
156,2 |
225,0 |
278,3 |
Нагрузка детандера, кВт |
60,4 |
109,7 |
818,4 |
1012,4 |
1228,5 |
1328,1 |
Выдаваемая мощность, кВт |
54,5 |
363,5 |
706,1 |
856,2 |
1003,5 |
1049,9 |
Расход жидкости через испаритель, т/ч |
157,1 |
153,2 |
149,3 |
148,2 |
149,5 |
154,0 |
КПД цикла, % |
0,43 |
2,8 |
5,3 |
6,4 |
7,4 |
7,7 |
Рисунок 3.8 – График зависимости технологических параметров колонны К-6 от давления в цикле
Рисунок 3.9 – График зависимости мощности от давления в цикле энерготехнологической колонны К-6
Результаты расчетов пентановой колонны К-8 приведены в таблице 3.10, и на графиках (рисунки 3.10, 3.11).
Таблица 3.10 – Результаты расчетов на модели энерготехнологической пентановой колонны (К-8)
Параметр |
Результаты расчетов | ||||||
Давление верха, кПа |
450 | ||||||
Давление низа, кПа |
530 | ||||||
Давление цикла, кПа |
580 |
1030 |
1530 |
2030 |
2530 |
2930 |
3370 |
Температура верха, °С |
79,8 | ||||||
Температура низа, °С |
95,2 | ||||||
Температура после испарителя, °С |
99,3 |
126,4 |
147,5 |
163,9 |
177,6 |
187,1 |
196,5 |
Температура после детандера, °С |
97,1 |
109,5 |
118,4 |
124,1 |
127,1 |
126,9 |
116,4 |
Нагрузка испарителя, МВт |
8,33 |
8,72 |
8,95 |
9,08 |
9,16 |
9,21 |
9,22 |
Нагрузка насоса, кВт |
3,3 |
30,3 |
57,3 |
83,0 |
108,7 |
130,6 |
164,6 |
Нагрузка детандера, кВт |
70,7 |
488,4 |
739,6 |
899,1 |
1010,4 |
1077,2 |
1120,8 |
Выдаваемая мощность, кВт |
67,5 |
458,1 |
682,4 |
816,1 |
901,7 |
946,6 |
956,1 |
Расход жидкости через испаритель, т/ч |
95,9 |
88,5 |
83,7 |
80,9 |
79,5 |
79,6 |
84,8 |
КПД цикла, % |
0,81 |
5,25 |
7,6 |
9,0 |
9,8 |
10,3 |
10,4 |
Рисунок 3.10 –График зависимости технологических параметров колонны К-8 от давления в цикле
Рисунок 3.11 – График зависимости мощности от давления в цикле энерготехнологической колонны К-6
Для пентановой колонны также был построен график зависимости КПД цикла от давления в нем (рисунок 3.12). КПД возрастает с увеличением давления в цикле до 10,5%.
Рисунок 3.12 – Зависимость КПД от давления в цикле энерготехнологической колонны К-6
Также для пентановой колонны была построена T-Sдиаграмма (рисунок 3.13).
Рисунок 3.13 – T-Sдиаграмма энерготехнологического цикла для кубового продукта пентановой колонны
Для пентановой колонны К-8 был выбран оптимальный режим работы, параметры технологического режима которого предоставлены на рисунке 3.14.
Рисунок 3.14 – Оптимальный режим работы энерготехнологической системы пентановой колонны