- •1. Метод предельных состояний, схематичная структура метода.
- •2. Метод предельных состояний, схематичная структура метода.
- •3. Метод предельных состояний, схематичная структура метода.
- •4. Метод предельных состояний, схематичная структура метода.
- •5.Расчёт статически неопределимых железобетонных конструкций с учётом перераспределения усилий. Сущность расчёта, понятие пластического шарнира.
- •6. Статический способ определения усилий в статически неопределимы жбк.
- •7. Кинематический способ определения усилий в статически неопределимы жбк.
- •8. Инженерный способ определения усилий в статически неопределимых жбк.
- •9. Конструирование монолитного железобетонного каркаса. Компоновка (назначение, пролётов, сечений и т.П.), опалубочные чертежи.
- •10. Схемы армирования монолитного железобетонного перекрытия при помощи сеток.
- •11. Схемы армирования монолитной плиты перекрытия в зоне продавливания колонной: с капителями и без.
- •12. Схемы армирования монолитной железобетонной колонны.
- •2) По виду поперечного армирования:
- •13. Расчёт изгибаемых железобетонных элементов на действие поперечной силы. Механизм разрушения, конструктивные требования по армированю.
- •16. Армирование балок на действие поперечной силы. Расчёт наклонного сечения на действие изгибающего момента.
- •17. Материалы для каменных и армокаменных конструкций.
- •18. Стадии работы кладки при сжатии.
- •19. Факторы, влияющие на прочность каменной кладки при сжатии.
- •20. Прочность каменной кладки при растяжении, срезе и изгибе.
- •21. Деформативные свойства каменной кладки. Начальный модуль упругости и модули деформаций кладки. Упругая характеристика кладки.
- •22. Расчет по несущей способности центрально сжатых элементов каменных конструкций.
- •23. Расчет по несущей способности внецентренно сжатых элементов каменных конструкций.
- •24. Элементы каменных зданий с сетчатым армированием.
- •3. Конструктивные особенности.
- •25. Расчет по несущей способности центрально и внецентренно сжатых элементов каменных конструкций с сетчатым армированием.
- •2. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (при )
- •26. Элементы каменных зданий с продольным армированием. Материалы, область применения, назначение, конструктивные особенности, характер разрушения.
- •27. Расчет каменных элементов с продольным армированием по несущей способности при центральном и внецентренном сжатии.
19. Факторы, влияющие на прочность каменной кладки при сжатии.
Прочность кладки при центральном сжатии. Формула Л.И. Онищика.
ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ПРОЧНОСТЬ КЛАДКИ
Прочность кладки тем больше, чем толще камень, так как увеличивается сопротивление камня изгибу и срезу.
Чем правильнее форма камня, тем больше прочность кладки
Прочность кладки понижается при увеличении толщины горизонтальных швов раствора, так как увеличиваются усилия, растягивающие кирпич.
Прочность кладки повышается с увеличением подвижности раствора, его удобоукладываемости, так как при этом более равномерно заполняются горизонтальные швы кладки и уменьшаются напряжения от изгиба и среза.
Прочность кладки зависит от квалификации каменщика, так как правильность и ровность рядов кладки, одинаковая толщина швов раствора создают более однородное и равномерное напряженное состояние сжатия, уменьшая влияние изгиба и среза.
Для расчетной оценки предела прочности кладки при центральном сжатии были предложены эмпирические формулы. Результаты, наиболее соответствующие экспериментам, показала формула Л.И. Онищика [5] для определения среднего значения предела прочности каменной кладки , МПа, из кирпича, обыкновенных камней, кирпичных блоков и бута на растворе марки М10 и выше:
(1)
где – средняя прочность камня;– средняя прочность раствора;– конструктивный коэффициент,;и– коэффициенты, зависящие от вида камня;и– эмпирические коэффициенты,(из табл.);– коэффициент, зависящий от прочности раствора, припри.
Как видно из формулы (1), при увеличении прочности раствора прочность кладки не превышает прочности камня:
Отсюда следует, что применение кладочных растворов высоких марок при экономически невыгодно.
Зная предел прочности кладки , можно найти расчетное сопротивление кладки, принимая коэффициент безопасности:
Строительные нормы представляют расчетные сопротивления R сжатию кладки в табличной форме. Строительные нормы для кирпичной кладки на тяжелом растворе при марках кирпича от М75 до М150 и в полном диапазоне марок растворов приведены в табл «Расчетные сопротивления кирпичной кладки сжатию».
20. Прочность каменной кладки при растяжении, срезе и изгибе.
Нормативные и расчетные сопротивления каменной кладки.
Прочность кладки при растяжении
Прочность каменных кладок при работе их на растяжение, срез и изгиб зависит главным образом от величины сцепления между раствором и камнем.
Различают два вида сцепления: нормальное - S (рис. 10.9,а) и касательное - Т (рис.10.9,б).
Эксперименты показали, что касательное сцепление в два раза больше нормального,то есть T=2·S.
Сцепление нарастает во времени и достигает 100% через 28 суток.
В вертикальных швах кладки, вследствие усадки раствора при твердении, сцепление его с камнем значительно ослабляется или совсем нарушается с одной из прилегающих боковых поверхностей камня.
Поэтому в расчетах сцепление в вертикальных швах не учитывается, а учитывается сцепление только в горизонтальных швах кладки.
В соответствии с касательным и нормальным сцеплением различают два вида
растяжения кладки: растяжение по неперевязанному и по перевязанному шву.
Рис.10.9
Рис. 10.10. Работа кладки из камней правильной формы на растяжение:
а - по неперевязанным сечениям (случаи 1-4); б - по перевязанным сечениям; в - по неперевязанным
сечениям при внецентренном сжатии
Прочность кладки при срезе
Предел прочности кладки при срезе по неперевязанным сечениям определяется по
закону Кулона (рис. 10.11,а), согласно которому
ср = сц + ƒ·
где сц – касательное сцепление (сц = 2 · сц,сц, - нормальное сцепление);
ƒ – коэффициент трения в швах кладки, равный: 0,7 – для кладки из сплошного кирпича
и камней правильной формы; 0,3 – для кладки из пустотелого кирпича и камней с
вертикальными пустотами;– среднее нормальное напряжение сжатия при наименьшей продольной силе.
Рис. 10. 11. Срез кладки из камней правильной формы:
а – по неперевязанным сечениям; в, г – срез по неперевязанному шву в кладке подпорной стены и в пяте арки; д – срез кладки по перевязанному шву в консольном свесе
Прочность кладки при изгибе
Изгиб в каменной кладке вызывает растяжение, которым и определяется прочность
кладки по растянутой зоне.
Mel = t = t(10.4)
На самом же деле благодаря тому, что в кладке кроме упругих имеют место и
пластические деформации, эпюра нормальных напряжений криволинейная (рис. 10.12,б) и, если ее принять прямоугольной (что очень близко к фактической эпюре), то получим:
Mpl = t= t(10.5)
то есть в 1,5 раза больше, чемпри упругой работе. В практических расчетах пользуются
формулами сопротивления материалов и момент сопротивления W определяют как для
упругого материала. Расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по
перевязанному сечению Rtb принимают примерно в 1,5 раза больше, чем расчетное
сопротивление кладки при центральном растяжении Rt.